![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Фогельсон, Т. Б. Импульсные водородные тиратроны
.pdfСуммарные коммутационные потерн при частоте следования им пульсов f„ равны
Яком = |
W kom/ п - |
Я (т;?п/тфр). |
(VII.4) |
Произведение F = UaIafn — это |
так называемый «фактор |
мощно |
|
сти», или «коэффициент |
анодного |
рассеяния»,— величина, с |
некото |
рым приближением определяющая предельно допустимые потери мощности в тиратроне п поэтому сведенная в качестве параметра для ряда типов тиратронов, как зарубежных, так и отечественных.
Фактически форма спада напряжения и роста тока сильно от личается от линейной. Относительно линейный участок на осцилло грамме анодного напряжения начинается с уровня около 0,9 Un. а закапчивается при напряжении около (0,5—0,4) Ua. Крутой «линей ный» рост тока начинается, когда спад напряжения на тиратроне уже почти закончился. Поэтому расчет потерь мощности по формуле
(VII.4) оказывается |
неверным. |
данным |
[32, 34, |
41] |
сниже |
|
Согласно |
экспериментальным |
|||||
ние напряжения при отпирании тиратрона |
в большей |
своей |
части |
|||
и нарастание тока в этот период описываются экспонентами: |
|
|||||
|
|
"а = U a — Ае,/т°, |
|
|
(Ш.21) |
|
|
U = |
А (е'/т* - е'/Та) j L (1/та - |
1/хсх). |
|
(Ш.23> |
|
Постоянная |
та |
характеризует |
свойства |
тиратрона. |
Она |
слабо |
зависит от анодного напряжения н других параметров схемы, но возрастает с понижением давления (плотности) водорода в тира троне (см. гл. III).
Влияние параметров схемы на форму разрядного импульса то ка учитывается постоянной тСхЕсли формирующая линия представ ляет собой отрезок коаксиального кабеля с волновым сопротивле
нием Z, то Тс» равна |
|
тсх = LHR + Z), |
(Ш.24> |
Тогда аналитическое выражение потерь мощности в тиратроне за
период коммутации имеет вид [34, 92]: |
|
|
|||
Р |
— II I f |
--------- ------------F ------------------- |
(VII.5) |
||
Г к о н - U n i n f n |
2 ( т а + т „ ) |
~ Г |
2 (ха + хсх) ' |
|
|
В большинстве |
случаев |
тсх > та, поэтому |
вместо (VII.о) |
можно за |
|
писать: |
|
|
|
|
|
|
|
^ к о м -^ /З т е х . |
|
(VII.6) |
Если формирующая линия выполнена из ряда ячеек, включаю щих емкость С0 и индуктивность L„, то коммутационные потери в тиратроне можно определить с помощью следующих формул [92].
Для линии, согласованной с нагрузкой, т. е. при R„ = Z —
= У Li/Co, где L , — индуктивность первого звена (в сумме с индук тивностью выводов тиратрона), равная индуктивности La в осталь ных звеньях, потери равны
Рком = ЕЧа/(1 + у' L0C„/xa + ха/ / L0C0). |
(VIIr7) |
Если Rn y= Z и Ь^фЬа, формула принимает вид
Р ком = Р (1 + A) та/2 (1 -|- ink У L0Coha + Аха/ У L0C0), (VII.8).'
120
где k = Z j R H, |
m = L J L q. |
|
|
|
Обычно xa < |
7/ Z.0C0, поэтому вместо |
(VII.7) можно записать |
||
|
Рком ~ |
^та/ (та + |
У L0C„) |
(VII.9) |
или даже |
|
|
|
|
|
Яком « |
Z.oc o при Та С yr LaC0. |
(VII.10) |
Коммутационные потери уменьшаются .при больших значениях тСх либо У L0C0 (уменьшение крутизны пе
реднего фронта импульса тока анода). Для снижения коммутационных потерь можно использовать также спе циальные схемы, позволяющие задержать начало бы строго нарастания тока, пока не произойдет снижения анодного напряжения до напряжения горения [90, 93].
Второй фактор, влияющий на Рком — скорость спада анодного напряжения, определяется постоянной та, кото рая входит в формулы потерь во второй степени. Вели чина та зависит только от тиратрона и, как это уже от мечалось, заметно меняется с понижением давления во дорода в приборе. При высоких давлениях, когда та ма ла, коммутационные потери могут быть много меньше емкостных потерь [34, 91]. С понижением давления (плотности) газа доля коммутационных потерь резко увеличивается.
Так как плотность газа в тиратроне зависит от тем пературы электродов, определяющейся в свою очередь рассеиваемой мощностью, то значение та зависит от ре жима работы тиратрона. Такая неопределенность та значительно снижает точность расчета потерь мощности в тиратроне по формулам (VII.5) — (VII. 10). Например, только колебания напряжения накала в пределах 15% вызывают изменения та в тиратроне ТГИ1-2500/50 в 2—
3 |
раза [41]. Такое же изменение та может возникать и |
за |
счет изменения плотности газа в тиратроне с неох- |
лаждаемымн электродами в разных режимах работы. При расчете коммутационных потерь в мощных прибо рах целесообразно определять та непосредственно из ос циллограммы спада напряжения на тиратроне в данном электрическом режиме.
Емкостные потери Wc, Рс составляют заметную до лю стартовых потерь мощности в тиратроне и могут пре высить коммутационные потери [91].
Оценку емкостных потерь можно провести, считая, что в тиратроне выделяется вся энергия, запасенная
121
емкостями Са—с и Ссх в период заряда формирующей линии. Тогда
Яс = 4 ~ |
+ С«) U а /и = 4 - ^ |
+ Z )' ( V I L 1 О |
Минимальные емкостные потери, очевидно, обусловлены межэлектродной емкостью Са_с. Действие паразитной емкости схемы можно снизить, уменьшая Ссх, а также используя такое включение тиратрона, когда большая часть энергии, запасенной Ссх, рассеивается вне тира трона (рис. VII. 2,6). В общем случае
Р с — l/2aFCs (Я„ -г Z), |
(VII. 12) |
|
где а < 1 и обычно |
не превышает 0,8—0,9 |
[91—92]. |
Из приведенных |
выше выражений (VII.5) — (VII.12) |
следует, что в режимах с одинаковыми значениями фак тора мощности F, но при разных параметрах схем (Ссх, Rn, т, k и т. д.) стартовые потери могут значительно различаться между собой.
Потери в период проводимости. Стартовые потери составляют основную долю потерь в режимах с малой длительностью импульса тока и большой частотой посы лок. С увеличением длительности импульса тока все большее значение приобретают потери в период горения разряда с установившейся амплитудой тока. Мощность, выделяемая в газе и на электродах в этот период, при
форме импульса тока, близкой к |
прямоугольной, равна |
|
р»р = Д \A U * -K/п = |
/ср Д ^ - к . |
(VII. 13) |
где ти — длительность импульса анодного тока; Д[/а_к — падение напряжения па тиратроне.
Потери проводимости растут пропорционально паде
нию напряжения и среднему току |
тиратрона / ср. Паде |
ние почти линейно повышается с |
разрядным током *. |
Отсюда следует, что потери мощности Япр растут с уве личением тока более, чем линейно.
В тиратроне с принудительным водяным охлаждением анода и сетки плотность газа вблизи этих электродов остается практически постоянной, независимо от режима работы прибора. Это позволяет проводить сравнение потерь в период проводимости в разных режи мах, используя экспериментально найденную для данного типа ти
* Наклон вольт-ампернон характеристики &.Uа = f (!а), опре
деляющий динамическое сопротивление тиратрона, зависит от скваж ности (т. е. в конечном счете от температуры катода и плотности газа в режиме импульсной работы). При расчете потерь по форму
ле |
(VII.13) следует |
поэтому пользоваться |
зависимостью Д1Уа_к — |
= |
f (/а), измеренной |
в режиме, близком к |
исследуемому. |
122
ратрона зависимость импульсных потерь в период проводимости от амплитуды тока. Импульсными потерями названа величина
Р пр ими = |
ср/т и / н = Ащ, Ср / .,// Ср, |
( V I I . 11) |
где Риг ср — измеренные экспериментально потерн в |
период прово |
|
димости, в вт. |
|
|
В тиратронах, имеющих водяное охлаждение электродов, им |
||
пульсные потери на аноде и |
сетке (рис. VII.3, а) от |
скважности не |
зависят. Импульсные потери |
мощности на катоде несколько пада- |
Рис. VII.3. |
Импульсные потерн мощности |
в период проводимости |
||||
|
|
в тиратроне ТГИ1-2500/50: |
||||
а — на сетке |
(/) и аноде |
(2) тиратрона; б |
— на |
катоде |
при скваж ности и м пу ль со в: |
|
|
3 |
— *2000, 4 — 1500, |
5 - |
1000, 6 |
— |
666. |
ют с уменьшением скважности (рис. VII.3,6), что можно объяснить ростом эмиссии катода из-за повышения его температуры с увели чением среднего тока. Пользуясь графиками, приведенными на рис. VII.3, можно вычислить потерн в период проводимости в ти ратроне в режимах с разной длительностью импульса и частотой следования импульсов.
Послеимпульсные потери. Сразу же после окончания импульса тока к аноду тиратрона прикладывается отри цательное :(обратное) напряжение, возникающее на фор мирующей линии из-за существующего обычно рассогла сования сопротивления нагрузки RH с волновым сопро тивлением линии Z. В этот же период в объеме прибора еще существует плазма с высокой плотностью заряжен ных частиц. Остаточная плазма быстро распадается
.вследствие диффузии ионов и электронов к стенкам раз рядного промежутка и их рекомбинации здесь. Из рас падающейся плазмы на отрицательный анод течет зна чительный ионный ток, в образовании которого участ вуют ионы, находящиеся в пространстве между анодом и сеткой. Амплитуда ионного тока в мощных тиратронах
123
достигает нескольких десятков ампер, а длительность протекания его составляет 0 ,1 —0 ,2 мкс.
При высоком обратном напряжении ионный ток соз дает большие анодные потери
(VII.15)
и
На сетку приходит часть ионов плазмы из области катод— сетка, передавая сетке свою кинетическую энер гию и энергию ионизации.
Энергия, рассеиваемая при прохождении обратного тока, является функцией обратного напряжения, плот ности зарядов в остаточной плазме и скорости ее распа да. Осциллографические измерения /0ср и ио5р показа ли, что амплитуда обратного тока возрастает с увеличе нием прямого тока и обратного напряжения. При этом амплитуда.первого пика обратного напряжения, играю щего основную роль в образовании потерь №0 бр. зависит от нестационарных процессов в схеме, накладывающих на зарядную кривую ua= f (i) колебания со значитель ной амплитудой [33, 34].
Измерения, проведенные в [90, 91] показали, что по тери в обратный период определяются не самой ампли тудой прямого тока, а скоростью его снижения на конце импульса тока. Пока длительность импульса «0бр оста ется меньше длительности протекания i0бР, потери ЦД>бР растут пропорционально квадрату амплитуды обратного напряжения и пропорционально длительности его при ложения. Потери возрастают с повышением давления во дорода, что объясняется снижением скорости деиониза ции газа.
Потери мощности в обратный период особенно вели ки в режимах с большой частотой следования импуль сов, при большом рассогласовании Rn и Z и крутом спа де прямого тока. Уменьшить потери можно с помощью включения устройства, ускоряющего спад обратного на пряжения до небольшой величины [94].
Дополнительные потери мощности в тиратроне могут возникнуть и в период заряда формирующей линии, ес ли при высоком анодном напряжении появятся термоавтоэлектронные токи с сетки на анод. Хотя эти токи по абсолютной величине не превышают долей миллиампе ра, потери мощности, вызванные их прохождением при напряжениях порядка десятков киловольт, становятся ощутимыми.
124
VII.2. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ МЕЖДУ ЭЛЕКТРОДАМИ ТИРАТРОНА
Расход энергии в тиратроне при прохождении им пульса тока можно определить разными методами.
Численное интегрирование ло осциллограммам тока и напряжения на тиратроне позволяет разделить потери на составляющие, т. е. на потери стартовые, проводимо сти, послеимпульсные, но не дает оценки потерь на каж дом электроде в отдельности. Непосредственные изме рения потерь мощности на каждом электроде тиратрона в разные периоды горения разряда проводятся либо компенсационным, либо калориметрическим методами. Проведение измерений представляет значительные экс периментальные трудности, часто требуя изготовления специальных макетов тиратронов, снабженных термо парами и устройствами для нагрева или охлаждения электродов.
Для измерения потерь мощности на катоде обычно используется компенсационный метод. Он заключается в том, что с помощью термопар или пирометра измеряет ся температура катода Ти в импульсном режиме. Срав нивая полученное значение Гк с зависимостью темпера туры катода от мощности накала, легко определить мощ ность, выделившуюся на катоде из разряда.
Потери мощности на аноде или сетке тиратрона опре деляют калориметрическим методом по скорости нагре ва этих электродов при работе тиратрона в импульсном режиме. Наиболее просто .проводится калориметрирование потерь в приборах с водяным охлаждением элек тродов.
Калориметрическим методом можно измерить и сум марные потери мощности в тиратроне. Тиратрон поме щается в сосуд с водой [8 ] или маслом [90, 91] и из меряется скорость нагрева жидкости при работе тира трона в импульсном режиме. Отсюда вычисляется мощ ность Р, отводимая от тиратрона к жидкости. Потери, выделившиеся на электродах и стенках колбы тиратро на из разряда равны разности Р—Ра (Яи— мощность накала катода и генератора водорода).
Компенсационным и калориметрическим методами измеряются средние (суммарные) потери мощности на электродах. Разделение потерь на составляющие Яст, Япр и Робр осуществляется схемным способом. Так в ра боте [90, 91] путем калориметрирования было установ лено распределение потерь между электродами специ
125-
ального макета тиратрона для одного режима работы. Потери в разные периоды импульса тока выделялись пу тем отсечки начальной или конечной части импульса тока с помощью вспомогательного тиратрона*. Распре деление составляющих потерь между электродами тира
трона оказалось следующим: |
потерн |
на |
аноде |
Рл = |
|
— Рот + 3/ы |
^ п р + ’/з Poop, |
потери |
на |
сетке |
Рс = |
= 3/,о Рпр + |
2/з Роор> потери на |
катоде |
Рк = 3/5 ЯПр, т. е. |
потери на катоде возникали только в период горения
установившегося разряда, потери |
на |
сетке |
выделялись |
в период установившегося разряда |
и |
после |
окончания |
импульса, па аноде же выделялись все стартовые поте ри, часть потерь проводимости и часть послеимпульспых потерь.
Для разделения потерь можно пользоваться другим схемным способом, сравнивая потери мощности на каж дом из электродов тиратрона в режимах с разными па раметрами. Потери проводимости измеряются в режиме с большой длительностью импульса тока и заведомо малыми стартовыми и послеразрядными потерями. Стар товые и послепмпульсиые потерн можно вычислить, со поставляя потери в режимах с разными значениями кру тизны фронта импульса тока или разным обратным на пряжением.
Таким способом было найдено, например, распреде
ление потерь по |
электродам тиратрона ТГИI-2500750. |
В номинальном |
режиме (t/a= 50 кВ, и о0р= 5 кВ, /.,= |
= 3 000 А, / ср= 4 |
A, Tn=4MKCJ при рабочем давлении во |
дорода потери на аноде на 60% состоят из потерь про водимости, остальные 40% приходятся на долю старто вых потерь. На сетке около 95% потерь возникают в период проводимости и лишь 5% в период старта. Послеимпульсные потери в этом режиме оказались пренеб режимо малы.
Распределение импульсных потерь проводимости по
электродам |
тиратрона |
ТГИ1-2500/50 |
показано на |
|
рис. VI 1.4. На анод приходится |
15—20%, |
на сетку 40— |
||
45% и на |
катод 45—35% |
этих |
потерь. С повышением |
амплитуды тока удельный вес потерь на аноде меняется мало, доля потерь на сетке возрастает, а на катоде соот ветственно падает.
На сетку тиратрона, обычно окружающую катод, пе-
* Полученная в [90, 91] связь Р ст, Рпр и Р0оР с параметрами электрического режима изложена п предыдущем разделе.
126
редается значительная доля мощности от катода ( / \ + -{-Рк). Эта мощность воспринимается всей поверхностью
Рис. VII.4. Распределение импульсных потерь мощности в период про водимости (в процентах) между электродами тиратрона ТГИ1-2500/50 при скважности импульса 2000 (/), 1000 (2) и 666 (3).
сетки и вызывает некоторое повышение ее средней тем пературы. Потери, выделяющиеся на сетке из разряда, локализуются в том уча стке, где проходит столб дуги, и вызывают здесь сильный местный перегрев сетки и уменьшение плотно сти газа. Это может приве сти к неустойчивой работе
тиратрона (см. гл. V). При давлении (плотности) водо рода ниже 0 ,2 мм рт. ст. поте-
Рис. V1I.5. Зависимость мощности, выделяющейся на аноде и сетке
тиратрона ТГИ1-2500/50, |
от давле |
||
|
ния водорода. |
|
|
Реж им |
испытания: Ug = 50- |
кВ , |
Iя — |
= 3000 |
A , dijdt = 5500 А /м к с , ' н =4 |
мкс, |
Уобр = 3 кВ' -fn = 340 ИМП/С-
ри мощности в тиратроне возрастают и за счет некоторо го роста потерь проводимости и особенно за счет рез кого увеличения стартовых потерь (рис. VII.5).
127
Из приведенных данных следует, что в режимах с малой длительностью импульса и большой частотой сле дования импульсов, когда особенно велики стартовые по тери, в наиболее тяжелом тепловом режиме оказывается анод тиратрона *. Напротив, в режимах с большой дли тельностью импульса и низкой частотой их следования преобладают потери проводимости, выделяющиеся на катоде и сетке.
Г ла в а VIII. СОЗДАНИЕ ПОСТОЯННОГО ДАВЛЕНИЯ ГАЗА В ТИРАТРОНЕ
V III.1. ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ВОДОРОДА С ХИМИЧЕСКИМИ ЭЛЕ МЕНТАМИ
Поглощение газа в процессе работы ограничивает долговечность газоразрядных приборов низкого давле ния. Газ поглощается металлическими электродами при бора, его диэлектрической оболочкой, а также при взаи модействии с активным веществом катода, во время испарения которого происходит захват молекул газа. Водород— активный газ, вступающий в реакцию со всеми без исключения элементами периодической систе мы, поэтому его поглощение в газоразрядных приборах протекает более интенсивно, чем поглощение инертных газов. Взаимодействие водорода с химическими элемен тами и особенно с металлами рассмотрено в ряде мо нографий, например см. [96, 97].
Процессами, приводящими к поглощению водорода твердыми телами, являются: поверхностная (физиче ская) адсорбция, активированная адсорбция или хемо сорбция, диффузия, следующая за хемосорбцией, обус
* Измерения потерь в тиратроне [95], работающем при ианосекундных длительностях и больших частотах посылок импульсов показали, что стартовые потери распределяются следующим обра зом: до 50%— на сетке, около 30%— на аноде, остальные — на катоде (тиратрон ТГИ1-500/16).
128
ловливающая растворение газа в объеме тела, и хими ческое взаимодействие.
Физическая адсорбция водорода металлами уменьшается с рос том температуры и является обратимым процессом. Наибольшее количество поглощенного водорода соответствует моиомолекулярному слою (область действия сил взаимодействия. металла с погло щенным газом меньше размеров молекулы). Теплота физической адсорбции не превышает 2000—4000 кал/моль. При повышении тем пературы ряд сорбентов, например, никель и медь взаимодействуют с водородом путем активированной адсорбции. Теплота активиро ванной адсорбции значительно выше теплоты физической адсорбции н составляет для меди 9000— 14 000 кал/моль. Активированная ад сорбция имеет малую скорость, и процесс этот необратим. Она предшествует диффузии водорода по всему объему металла. Ско рость диффузии зависит от давления водорода и температуры. Так как предшествующая диффузии адсорбция определяется фактиче ской поверхностью металла, скорость диффузии может расти при увеличении шероховатости поверхности.
На поглощение водорода влияет также степень деформации ме талла, зависящая от условий его обработки. Наличие пустот и тре щин в металле повышает скорость диффузии и увеличивает погло щение водорода.
Металлы и другие химические элементы вступают с водородом в-химическое взаимодействие с образовани ем гидридов; однако эти водородосодержащие системы могут не иметь точного стехиометрического состава, и соотношение атомов представляет собой дробное число (так называемые псевдогидриды).
В монографии Дэшмана [96] приводятся следующие четыре группы, на которые можно разделить все элемен ты по условиям взаимодействия с водородом.
Группа А. Металлы, с которыми водород образует только твердые растворы: Ni, Fe, Со, Cr, Ag, Mo, W, Р1, Си. Растворимость водорода в этих металлах растет с повышением температуры Г и подчиняется закону:
C = |
C1 Vrp e “*?,/?r, |
(VIII Л) |
|
где С — содержание водорода |
(выражается |
в см3 газа, |
|
приведенного к р — 760 |
мм рт. |
ст., при Г =0°С в 1 или |
1 0 0 г металла либо в атомных процентах); р — давление
водорода; С\ и R — постоянные; Q — теплота |
растворе |
|
ния. |
водород |
образует |
Группа Б. Металлы, с которыми |
||
твердые растворы и псевдогидриды; |
к ним относятся: |
Ti, Zr, La, Се, V, Th, Nb, Hf, Та. Растворимость в этом ряду уменьшается слева направо. В определенной обла сти температур растворимость водорода уменьшается с ростом температуры.
9 Заказ Х&357 |
129 |