![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Минервина, Е. Е. Переформирование берегов горных водохранилищ методы и примеры прогноза
.pdfHZ37 ^ 2 ≡j ПТ? ≡fflk ≡i TTk HTT ≡T
Wz7 [^↑11 Γ V EZ2» СП? ИТ I≡k
Рис. 3-1. Макет прогнозной инженерно-геологической карты перефор мирования берегов Джварского водохранилища (составил Γ. P. Xoситашвили в 1969 г.).
1 — порфиритовая |
свита |
байоса; 2— туфопесчаники |
бата; 3 — песчано-глини |
||||
стые отложения |
кимеридж-титона; 4 — карбонатные |
породы мела; |
5—аллю |
||||
виальные отложения (террасы); 6 — линии тектонических |
разрывных наруше |
||||||
ний; 7 — обвально-осыпные участки; |
8 — осыпной |
шлейф; |
9—старые |
оползни; |
|||
IO — активные оползни; |
11 — селевые |
участки; 12 |
— зона |
с высокой |
степенью |
геодинамической активности (I категория); /3—зона с умеренной степенью
геодинамической активности |
(II категория); 14 — зона с |
малой |
степенью гео |
|
динамической активности |
(III |
категория); /5 — стартовая |
линия |
разгона волн; |
16 — участок интенсивной |
абразии; 17 — индекс переформирования берегов |
(числитель — степень геодинамической активности, знаменатель — степень про явления гидрологических факторов).
94
Таблица 3-2
Прогнозная оценка переформирования берегов Джварского водохранилища по участкам
|
Суммарная оценка факторов |
Степень геодина |
Степень проявле |
|
Участок |
переформирования в баллах |
мической актив |
ния гидрологи |
|
|
|
ности (по группе |
ческих факторов |
|
|
по группе А |
по группе Б |
А) |
(по группе Б) |
|
|
|
||
I |
54 |
17 |
0,75 |
0,71 |
II |
40 |
13 |
0, 55' |
0,54 |
III |
35 |
12 |
0,48 |
0,50 |
XVI |
45 |
14 |
0,62 |
0,58 |
XVII |
39 |
14 |
0,56 |
0,58 |
XVIII |
51 |
14 |
0,70 |
0,58 |
исследования |
и |
прогнозов с помощью количественных |
|
методов. |
Такая |
классификация (рекомендуемая) дана |
|
в табл. |
3-3, |
в |
которой граничные классификационные |
значения степени геодинамической активности определе
ны, |
исходя |
из |
теоретически |
|
|
Таблица |
3-3 |
||||
|
|
|
|
|
возможных максимального |
||||||
(1,00) и минимального (0,25) их значений. |
|
|
|
||||||||
Классификационные категории и районирование берегов |
|
||||||||||
Джварского водохранилища по степени геодинамической |
|
||||||||||
активности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Граничные клас |
Классификация берегов |
||||
Классификационная категория |
сификационные |
Джварского водохрани |
|||||||||
значения степени |
лища по степени геоди |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
геодинамической |
намической активности1 |
||||
|
|
|
|
|
|
активности |
|
|
|
|
|
I категория |
(участки с |
вы |
0,75—1,00 |
|
1(0,75) |
|
|||||
сокой геодинамической ак |
|
|
|
|
|
|
|||||
тивностью) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
II категория (участки с уме |
0,50—0,75 |
XVIII (0,70), XVI (0,62), |
|||||||||
ренной |
геодинамической |
|
|
XI(0,61), |
IV (0,59), |
||||||
активностью) |
|
|
|
|
|
VI(0,58), |
IX, XII, |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
XIII, |
XV, |
XVII(0,56), |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
II, |
VII (0,55), |
V, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
XIV (0,51), X (0,50) |
|||
III категория (участки с |
ма |
0,25—0,50 |
III(0,48), |
VIII (0,44) |
|||||||
лой |
геодинамической |
ак |
|
|
|
|
|
|
|||
тивностью) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
Римскими цифрами о 5озна іены номера участко b |
в cκo>κax— степени геоди- |
|||||||||
нампческой активности, |
|
|
|
|
|
|
|
|
95
Участки с высокой и умеренной степенью геодипамп-
ческой активности с учетом их экономического значения или исходя из опасности разрушения при эксплуатации водохранилищ, гидротехнических и других сооружении,
подвергаются детальным исследованиям и количествен
ным прогнозам на последующих стадиях проектирова ния объекта.
Так, инженерный прогноз переформирования наибо
лее активного I участка берегов Джварского водохрани лища (см. § 4-5) был выполнен на стадии технического
проекта (ТНИСГЭИ1, 1966 г.) и рабочего проектиро
вания Ингурской ГЭС (МГУ, 1969 г.).
Б. ПРОГНОЗ АБРАЗИОННОЙ ПЕРЕРАБОТКИ БЕРЕГОВ
3-4. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ МЕТОДИКИ ПРОГНОЗА
Методика прогноза в соответствии с изложенным в гл. 2 должна отражать присущие горным водохрани
лищам особенности абразионных процессов переработки
и в первую очередь зависимость их от положения и ди
намики уровня, а именно: вовлечение в абразию много
метровой полосы береговых склонов в пределах всей высоты призмы сработки; ежегодную повторяемость цик
лов поднятий и опусканий уровня; периодичность и от
носительную стабильность положений уровня преимуще ственно на отметках НПУ и УС; рассеивание энергии волнения по поверхности склона в пределах этих отме ток; изменяемость физико-механических свойств пород в полосе колебаний уровня при периодических намока нии и освобождении от воды; различия в процессах
абразии в периоды стабильного положения уровня
(образование абразионной отмели) и продолжительного
подъема или опускания уровня (плоскостной поверхност
ный смыв грунта); нестабильность положения на профи
ле аккумулятивных отмелей или практическое их отсут
ствие и т. п. |
|
|
раз |
|
Для этого метод должен давать возможность |
||||
дельно |
учитывать |
явления, происходящие на каждой |
||
стадии |
движения |
уровня, и графически отражать |
на |
|
профиле процессы |
переработки в последовательности |
|||
с колебаниями1 |
уровня. Метод должен учитывать |
дли- |
||
C 1974 г. ГрузНИИЭГС. |
|
96
тельность волнового воздействия в зависимости от срока пребывания уровня на расчетном горизонте абразии и условия размываемости склонов, т. е. параметры волн, сопротивление пород размыву и пр., определяющие углы
откоса формирующихся отмелей и других элементов но
вого профиля.
Рис. 3-2. Построение профиля прогноза абразионной переработки берегов горных водохранилищ (по Е. Е. Минервипой, 1966 г.).
/— осредненный график годового цикла эксплуатационных колебаний уровня водохранилища; 2 — естественный профиль откоса; 3— профиль прогноза с элементами переработки в разных фазах эксплуатации водохранилища; /— зона аккумуляции; II— нижняя абразионная отмель; ///-зона плоскостного смыва; IV — верхняя абразионная отмель; V— надводный откос.
Сообразуясь с изложенным, профиль прогноза дол
жен слагаться из (рис. 3-2):
1)построения профилей абразионных отмелей-врезов па главных горизонтах абразии, соответствующих перио дам стабильного положения уровня;
2)построения между ними профилей зоны плоскост
ного смыва для периодов продолжительных подъема и
опускания уровня;
3) построения |
профилей |
аккумулятивных |
отмелей |
|||||
в случаях возможности их образования. |
|
в на |
||||||
Горизонтами |
абразии |
согласно |
наблюдениям |
|||||
|
|
|
|
|
|
м) |
||
туре являются те уровни водохранилища, которые сохра |
||||||||
няются стабильно (с суточными колебаниями ±1,0 |
|
|||||||
не менее |
1—2 мес., так как при меньшей длительности |
|||||||
стояния |
уровня |
абразионные отмели-врезы |
в |
склон |
||||
сформироваться |
не успевают. |
Для проектируемых гор- |
7—630 |
97 |
ных водохранилищ главными горизонтами абразии сле
дует считать уровни, близкие к НПУ и УС.
Определение главных горизонтов абразии произво
дится по проектному хронологическому графику режима
эксплуатации водохранилища на 10-летний период. По нему определяется среднегодовая продолжительность стояния воды на характерных уровнях и строится осредненный график годового цикла эксплуатационных коле
баний уровня, являющийся расчетным (рис. 3-2).
Процесс абразионной переработки берегов горных
водохранилищ во многом сходен с процессом ,переработ
ки берегов равнинных водохранилищ, поскольку меха
низм волнового воздействия на борта на тех и других идентичен. Поэтому прогнозирование размеров и формы абразионных отмелей-врезов на главных горизонтах
абразии можно выполнять с помощью получивших рас пространение методов прогноза с учетом сроков пребы вания уровня на расчетном горизонте и вероятных изме
нений условий размываемости пород на нижнем гори
зонте абразии.
Из числа методов прогноза переработки берегов по
лучили распространение на горных водохранилищах
энергетический метод Е. Г. Качугина І[Л. 21] и метод
прогноза по наибольшей волне1 Г. С. Золотарева (Л. 18].
Первому следует отдавать предпочтение при часто ме
няющихся ветрах по направлению и скорости, второ
му— при четко выраженном господствующем направле
нии ветров с высокими скоростями. C помощью одного
из этих методов строятся прогнозируемые профили аб
разионных отмелей на верхнем и ннжнем горизонтах
абразии.
Для отрезков склона между верхней и нижней абра зионными отмелями строится линия, параллельная пер воначальному профилю до затопления, отсекающая зону
поверхностного смыва грунта, происходящего в периоды
продолжительных подъемов и опусканий уровня (рис. 3-2). Предположительно можно считать, что наи большие размывы склона между абразионными отмеля
ми происходят при весеннем наполнении водохранилища
(в |
горах |
это |
и наиболее ветреный период); |
при |
этом |
||||
толщина |
смываемого |
слоя |
за год |
принимается |
равной |
||||
|
м |
для |
|
и |
0,3— |
||||
примерно |
0,1—0,2 |
слаборазмываемых |
|
||||||
0,5 |
1 для легкоразмываемых грунтов. |
|
|
|
|||||
|
Название наше (Е. Минервина). |
|
|
|
|
98
При расчетах и графических построениях профилей
прогноза абразионной переработки берегов используют
ся: 1) параметры ветрового волнения: направление волн,
угол подхода к берегу, высота /гв, длина L, крутизна λ, период волн τ, а также при использовании энергети ческого метода суммарная энергия волнения Е; 2) коэф
фициенты размываемости пород Kp и аккумуляции Ka,
углы абразионной и аккумулятивной отмелей ɑɪ, c⅛,...
..., ап, углы устойчивого надводного откоса β и т. д.
Основным инженерно-геологическим документом для
расчетов объема переформирования и построения про
филей прогноза являются инженерно-геологические раз
резы бортов с нанесенными на них по графику средне
годовых колебаний уровня расчетными горизонтами абразии и другими расчетными показателями.
3-5. УЧЕТ ГОРНЫХ УСЛОВИЙ ПРИ ПРОГНОЗЕ ВЕТРОВОГО ВОЛНЕНИЯ
Определение параметров ожидаемых волн на водо
хранилище выполняется согласно существующим нор
мам І[Л. 5, 21] и § 20—23 СН-92-60 (Л. 47] с введением некоторых поправочных коэффициентов, учитывающих особенности горных условий.
Поскольку волнения на горных водохранилищах
являются неустановившимися в силу орографических
условий и частой изменчивости ветров по направлению и скорости, связанной с ними, то, как отмечалось в §2-2,
зависимость Hb = f (IFb10) для них отличается от получен ной для равнинных водохранилищ (см. рис. 2-10); соот
ветственно требуется введение поправочного коэффи
циента к получаемой по номограммам Браславского высоте волн /іглі%- Ориентируясь на эмпирические дан
ные по Храмскому водохранилищу, в первом приближе
нии, можно рекомендовать следующие значения попра
вочного коэффициента в зависимости от скорости ветра:
Скорость ветра, m ceκ................................ |
5—16 |
17—22 |
>22 |
Коэффициент.............................................. |
1,3—1,5 |
1,0 |
0,7—0,8 |
Определение параметров |
волнения |
по СН-92-60 сле |
|
дует производить для глубоководной |
волны /ггл]%, так |
как при значительной крутизне бортов горных водохра
нилищ глубоководная волна не трансформируется в мел ководную. Расчетные высоты волн на верхнем и нижнем
7* |
99 |
горизонтах абразии можно принимать одинаковыми и соответствующими длинам разгона на верхнем горизон те, что существенно упрощает прогнозирование.
Определение энергии волнения Е, тс-м, приходящей ся в год на 1 м длины берега, производится по графи
кам расчета энергии волнения Е. Г. Качугина (Л. 21, 47] по расчетным высотам волн Apac4 и продолжительности
ветров. Полученную сумму годовой энергии волнения E
следует распределить между главными горизонтами
абразии и «поверхностями смыва» пропорционально со
ответствующим отрезкам времени, ориентируясь на осредненный график годового цикла колебаний уровня.
3-6. ПРИЕМЫ РАСЧЕТА И ПОСТРОЕНИЯ ПРОФИЛЯ ПРОГНОЗА
Как отмечалось выше, построение профиля абразион ной переработки берегов горных водохранилищ с учетом
режима уровня слагается из построений профилей абра
зионных отмелей на главных горизонтах абразии, про
филей плоскостного смыва, а также профиля аккумуля
тивной отмели, в основном у нижней абразионной сту пени.
Согласно энергетическому методу Е. Г. Качугина [Л. 21] количество размытой породы на 1 м длины бере
га определяется формулой
Q = EEKvKbtb, м3,
где E — расчетная среднемноголетняя энергия волнения, tc∙m zo∂-, Kp— коэффициент размываемости пород (чис
ло |
кубометров породы на единицу энергии волнения), |
|||||
m3∕tc∙m; Кб |
b |
коэффициент, |
учитывающий высоту бере |
|||
— |
|
|
||||
га; |
t — |
время |
размыва в годах (заданный срок прогно |
|||
зирования); |
|
— |
показатель |
степени, зависящий от ско |
||
рости затухания размыва. |
формуле объема размыва |
|||||
|
Для" вычисления по этой |
абразионной отмели на верхнем или нижнем горизонте абразии вместо суммарной годовой энергии ЕЕ следует
принять ту долю годовой энергии Eb и £н, которая по времени соответствует пребыванию уровня на верхнем или нижнем горизонте абразии (см. § 3-4). Остальные
величины, входящие в формулу, .подбираются следую
щим образом.
Величина Kp вследствие недостаточности прямых
данных по размываемости пород в условиях горных во-
100
дохранилищ принимается по существующим таблицам
(см. [Л. 21] и СН-92-60) с учетом геологического строе
ния берега. Для обоснования величины Fp используются
результаты определения физико-механических свойств пород и специальных исследований изменяемости их во времени под воздействием водохранилища. При значи
тельной изменяемости свойств пород во времени вели чина Kp для разных сроков прогнозирования может при
ниматься различной.
Величину Кб для берегов высотой менее 30 м Е. Г. Ка лугин рекомендует подсчитывать по формуле
Kb = h6c,
где /іб — высота берега; с — эмпирический коэффициент,
равный 0,03 для легкоразмываемых и 0,05 для трудно-
размываемых пород.
м,
При |
высоте |
|
b |
более 30 |
что |
характерно |
|
же берега |
|||||||
для горных водохранилищ, |
принимают Кб=1. |
от |
|||||
Показатель |
степени |
|
варьируют в зависимости |
||||
условий |
развития аккумулятивной |
отмели |
от 0,45 |
до |
0,95. Поскольку в горных водохранилищах аккумулятив ные отмели имеют слабое развитие, за исключением от
При |
построении профиля |
абразионной отмели по рассчитан |
||
ному объемуслучаевQ может, |
получиться несоответствие= |
между теоретиче |
||
дельных |
следует |
принимать b |
0,90÷0,95. |
ским и практически возможным объемами размыва за счет, напри
мер, близкого залегания |
скалы, ограничивающей область размыва. |
В этом случае контур |
абразионной отмели строится, сообразуясь |
с конкретным геологическим строением склона па поперечнике. |
|
При пользовании |
методом «наибольшей волны» про |
фили прогноза абразионных отмелей на верхнем и ниж
нем горизонтах строятся в соответствии с рекомендация ми Г. С. Золотарева (Л. 18], однако с учетом особенно
стей |
переработки на горных водохранилищах. По |
|
Г. |
С. |
Золотареву построение профиля прогноза начинает |
ся |
с |
определения положения внешнего края (бровки) |
подводной аккумулятивной отмели, глубины которой от
НПУ= 2/іРасчпринимаются; |
равными для 10-летней и конечной |
|||||||||||
стадий |
переработки соответственно |
Hιo-hpac4 |
и ∕7κ= |
|||||||||
|
горизонтальное же расстояние бровки от линии |
|||||||||||
уреза при |
НПУ |
(точка |
А, |
рис. |
3-3)K |
подбирается по соот |
||||||
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
a. |
|
А |
|
||
ношению объемов аккумуляции F1 |
и |
размыва |
F2 с уче |
|||||||||
том коэффициента |
аккумуляций |
|
Точка |
|
|
является |
||||||
исходной |
позицией |
всего |
построения |
профиля прогноза. |
101
Ё горных водохранилищах при частой невозможности
сохранения аккумулятивной отмели на затапливаемом
склоне для |
построения абразионной отмели (особенно |
||
на верхнем |
горизонте) точку |
А |
следует ,принимать ле |
|
|
|
жащей на первоначальном профиле склона. Определяя
положения/ |
точки |
А |
для |
10-летней и |
конечной стадий |
|
переработки, расчетную высоту волны |
(по Г. С. Золота |
|||||
реву |
гРасч = 0,7/гмакс) |
для |
верхнего и |
нижнего горизон |
||
тов абразии можно считать одинаковой. |
||||||
Вызывает затруднение |
подбор значения устойчивого |
уклона абразионной отмели для графических построений
Рис, 3-3. Построение профилей абразионной и аккумулятив ной отмелей (по Г. С. Золотареву).
/ — профиль склона до затопления; 2 — профиль прогноза; / — уступ
аккумулятивной |
отмели; // — аккумулятивная отмель; /// — абра |
зионная отмель; |
IV — зона наката; V — надводный откос. |
профиля прогноза по данному методу, поскольку он за висит от свойств грунта, характера волнения, условий
размыва продуктов обрушения надводного откоса, деф
ляции в периоды низких уровней воды и прочих факто ров. Некоторые сведения об устойчивых углах абразион
ных отмелей по ограниченному опыту эксплуатации
горных водохранилищ содержатся в табл. 3-4.
Абразионный уступ вследствие обычно значительной
крутизны бортов быстро достигает высоты 2 м и более,
после чего бровка начинает обрушаться. Шаг обрушения при увлажнении подошвы откоса во время поднятия
уровня X (наибольшая ширина обрушающегося масси
ва) может быть определен, исходя из условий опрокиды-
102
«
'о «3
Некоторые значения углов устойчивого подводного откоса абразионной отмели на горных водохранилищах
s∙ «3
CUl £
CО X
к
LO |
іо |
О |
СО |
со |
СО |
О |
о |
о |
|
|
t∙"∙ |
|
К |
|
ó |
|
|
Q- |
|
|
|
|
X |
|
« |
|
|
О |
|
о |
|
|
|
X |
|
|
|
XO |
|
S |
|
X^ |
|
|
Q |
|
о |
X |
|
*Х |
|
X |
≡x |
|
||
о |
X |
|
||
§ |
X |
3 |
X |
|
L- |
X |
X |
OJ |
|
>> |
L- |
X |
|
|
и |
<Х |
Q- |
|
|
|
>> X |
V« |
||
|
и о |
|||
»X |
»X |
Q- |
о 3 |
|
X |
H й |
|||
3 |
3 |
cj |
X CJ |
|
OJ |
ς |
>> |
CQ |
X |
GJ |
S |
<u |
QJ |
|
S |
⅛ |
>» |
сХ |
|
X |
X |
L- |
3 m |
|
|
∑zx |
|
||
H |
S- |
|
|
О
СО
о
CN
X
о
X »X
= 2 tS ж
о
E
»X
X X X X rʧ αj
ф X Q- О CJ
ОэХ
йО
га ⅛-
со со
OJ X
ч п
3 u
О
тґ
о
СО
X
о
X X
L-
X
OJ
íX X X о X
eíCJ -X Q- 3 O ьCJ
о X
й «=г
га <υ X X
OJ га
Q- 3 L-
C
Ю
О
о
О
L>>- CJ CJ XО.
*Х О
X E X О L- Q-
?гаX g
о
H
га
m »X 0> 3
t=≡ н 3 CJ
C
о |
О |
О |
СО |
о |
IO |
о |
о |
|
LO |
LO |
CN |
CN |
|
|
да |
≡ |
X |
|
оз |
X |
L- |
CU |
|
|
⅛ У |
Ci |
|
о |
|
X 2 |
X X |
Í“" |
||
х |
|
E X |
X |
|
xS £ |
|
о |
Q- |
|
|
GJ |
CJ |
Cζ |
OJ |
|
X |
6 |
||
- |
ɪʧ |
|
Cj |
|
H |
3 |
X |
|
|
3 |
о |
X |
||
й |
_ |
н |
LO |
|
X ≡ |
X >» |
X |
||
Q- Й |
Q- =J |
г |
||
QJ |
У |
OJ |
L- |
о |
t=5 |
S |
о X |
і=; |
|
О ≡ |
LO |
|||
t=í |
|
ч |
|
О |
о ь- |
00 |
ю СО |
О ю CN ь- |
— |
LO |
CN CN |
CS |
103