
книги из ГПНТБ / Промывка при бурении, креплении и цементировании скважин
..pdfЗАШЛАМЛЕННОСТЬ СТВОЛА СКВАЖИНЫ И ВЫНОС ИЗ НЕГО КРУПНЫХ ЧАСТИЦ ГОРНОЙ ПОРОДЫ
Затяжки, посадки и прихваты бурильной колонны, проработки и длительные промывки ствола скважины часто вызываются боль шой зашламленностью его, обусловленной накоплением в скважи не больших количеств выбуриваемой и осыпающейся с ее стенок породы, образованием толстых глинистых корок на стенках сква жины и нарастанием на этих корках сальникообразных сгустков из бурового шлама, глинистых частиц бурового раствора и утя желителя. Так, фактический диаметр скв. 203 (площадь Октябрь ская объединения Грознефть) в караганских и чокракских отло жениях из-за налипания указанных сгустков составлял местами 0,8 и даже 0,65 диаметра долота, а общая длина проработок в
глинистой |
толще нижнего чокрака и верхнего Майкопа оказалась |
в 2,3 раза |
больше мощности этой толщи [61]. |
Причинами, вызывающими такое состояние ствола скважины, могут быть:
1)Большая дислоцировашюсть и остаточная тектоническая напряженность мощных глинистых отложений;
2)сильно развитая сланцеватость и трещиноватость глинистых отложений;
3)большие углы залегания пластов;
4)высокая температура проходимых пород;
5)неудовлетворительное качество промывочной жидкости, характеризующейся высокой липкостью и активным взаимодейст
вием с частицами выбуренной и осыпающейся со стенок скважи ны породы и с породой на стенках скважины;
6)недостаточная скорость движения восходящего потока про мывочной жидкости;
7)разновеликая площадь поперечного сечения кольцевого пространства;
8)длительное пребывание осложененных участков ствола скважины в незакрепленном состоянии.
Как сказано выше, крупные частицы выбуренной и осыпаю щейся со стенок скважины горной породы накапливаются в ме стах резкого увеличения площади поперечного сечения кольцево го пространства, где скорость восходящего потока промывочной жидкости резко падает. Такими местами являются наддолотное пространство, бутылочной формы переводник забойного двигате ля, переход от УБТ к бурильным трубам, переход от бурильных труб одного диаметра к бурильным трубам другого диаметра, верхние заплечики бурильных замков и других элементов буриль ной колонны с увеличенным (по сравнению с бурильными труба ми) диаметром, а также каверны, желоба, заплечики (уступы) в местах перехода с одного диаметра ствола скважины или обсад ной колонны на другой.
91
Указанные частицы породы обволакиваются глинистыми части цами промывочной жидкости и слипаются между собой, образуя с течением времени тестообразную массу, которая плотно нали пает па соответствующие элементы бурильного инструмента. Наи более крупные частицы выбуренной породы скапливаются над долотом; над долотом обычно бывают и наибольшие сальники. Чем дальше от забоя, тем меньше сальники на торцовых заплечи ках различных элементов бурильной колонны.
По мере увеличения диаметра сальника возрастает скорость восходящего потока промывочной жидкости вокруг него, и насту пает время, когда происходит образование одного или нескольких продольных каналов в сальнике; в дальнейшем промывочная жидкость в основном движется по этим каналам.
В случае прекращения циркуляции витающие в кольцевом пространстве крупные частицы породы будут опускаться и осаж даться на сальнике, а если сальника нет, то на долоте или на соответствующем элементе бурильной колонны.
Во время подъема инструмента возможно увеличение и уплот нение (или образование) сальника над долотом, в том числе в результате сдирания со стенки скважины глинистой корки вместе с налипшими па ней частицами бурового шлама. Спрессовываю щийся сальник может совсем перекрыть кольцевое пространство, так что будет невозможно поднять бурильный инструмент из-за большого веса промывочной жидкости над сальником, — произой дет прихват бурильной колонны.
Прихват бурильной колонны вследствие большой зашламленпости ствола скважины может произойти и следующим путем. Ча стицы горной породы, продолжительное время находящиеся в промывочной жидкости, могут вступать в физико-химическое взаи модействие с ней, слипаться друг с другом, с колонной труб и со стенками скважины, способствуя увеличению площади контакта колонны со стенками скважины. Последнему способствуют тол стые глинистые корки на стенках скважины и большие скопления частиц бурового шлама в интервале поглощения промывочной жидкости. Рост указанной площади контакта увеличивает силы сопротивления движению бурильной колонны, в том числе в ре зультате действия прижимающей силы, вызываемой перепадом давления. В конце концов может произойти прихват бурильной колонны.
Увеличению площади контакта бурильной колонны со стенка ми скважины способствуют застойные зоны, в которых скапли вается буровой шлам. Последний диспергирует в промывочной жидкости и увеличивает ее вязкость в данной зоне. При продель ных перемещениях бурильного инструмента буровой шлам в за стойных зонах подминается трубами и образуется «желоб» (из этого шлама), также способствующий прихвату бурильной колон ны под действием перепада давления. Вполне возможно, что в категорию прихвата «заклинивание в желобах» входят и прихва
92
ты, обусловленные засорением желобов, образующихся в стенках скважины, буровым шламом.
Для подтверждения сказанного об отрицательной роли за стойных зон приведем такой пример. При бурении скв. 26 Ястре биная объединения Грознефть из-под башмака 146-мм обсадной колонны, голова которой находилась па глубине 2200 м, приме нялись долота диаметром 118 мм и комбинированная бурильная колонна диаметром 73 и 114 мм. Подача промывочной жидкости составляла 3,5—4 л/с, что обеспечивало скорость восходящего потока между 73-мм бурильными трубами и стенками скважины 0,52—0,59 м/с, а между 114-мм бурильными трубами и стенками 219-мм обсадной колонны всего 0,17—0,19 м/с [61]. В результате небольшой скорости восходящего потока в 219-мм обсадной колон не образовывались застойные зоны, в которых скапливался буро вой шлам и мешал нормальному ведению бурового процесса. Поэтому периодически (через 2—3 рейса) в скважину приходи лось спускать 190-мм трехшарошечное долото на 114-мм буриль ных трубах до головы 146-мм колонны с промывкой глинистым раствором при Q=17 л/с. Затраты времени на промывку ствола скважины в процессе проходки 194 м в интервале 3691—3885 м составили в общей сложности 12 сут.
Таким образом, установление факторов, способствующих зашламлению ствола скважины, и разработка мероприятий по предупреждению этого явления имеют большое значение для улучшения технико-экономических показателей бурения скважин. В связи с этим встает вопрос об удалении из ствола скважины крупных частиц горной породы пластинчатой формы, образую щихся при осыпях и обвалах породы со стенок скважины. Особен но важна проблема удаления таких частиц при бурении забой ными двигателями.
При исследовании гравитационного обогащения было установ лено, что частицы больших размеров при движении в трубах ис пытывают тем большее воздействие со стороны потока, чем боль ше их диаметр и чем больше они перекрывают проходное сечение. Скорость оседания частиц в покоящейся воде при большой их концентрации снижается из-за взаимного влияния частиц друг на Друга.
В то же время замечено, что скорость оседания группы ча стиц в глинистом растворе больше, чем скорость падения отдель ных частиц. По В. Ричардсу, концентрация частиц в жидкости до 30% не оказывает влияния на оседание частиц, а концентрация выше этой цифры приводит к ощутимому эффекту.
Большая концентрация бурового шлама в промывочной жидко сти, находящейся в стволе скважины, вполне возможна, особенно при бурении в осложненных условиях. Поэтому закономерности стесненного движения частиц в покоящейся промывочной жидко
сти и при циркуляции ее требуют своего |
детального изучения. |
При этом следует учитывать, что размеры |
бурового шлама могут |
93
колебаться от весьма малых (пудрообразных) до очень крупных |
|
(до 50—100 мм и даже выше), |
получаемых при осыпях и обвалах. |
В работе [48] высказывалась |
мысль о том, что рост концентра |
ции частиц в потоке ведет к турбулизации его. Ьсли это так, то при стесненном движении частиц в потоке может возникать тур булентный режим движения потока при меньших значениях пода чи промывочной жидкости, а такой режим движения, как указы
валось выше, более благоприятен |
для очистки |
ствола скважины. |
II тогда встает вопрос, а какова |
минимальная |
величина концен |
трации бурового шлама в промывочной жидкости, приводящая к ранней турбулизации ее потока?
Перемалывание, перемешивание и процесс выноса бурового шлама можно рассматривать в целом как процесс псевдоожиже ния. Поэтому для изучения вопросов промывки забоя и ствола скважины и для управления этой промывкой рекомендуется [56] пользоваться теорией псевдоожижения. При этом большое значе ние имеют различные добавки в промывочную жидкость, приводя щие к ранней турбулизации ее потока: введение в поток ожи жающей среды турбулизующей добавки уменьшает критическое значение числа Рейнольдса более чем на порядок. В частности, таким турбулизатором глинистого раствора является нефть, до бавки которой обычно улучшают показатели работы долот и об щее состояние ствола скважины.
В случае применения указанных добавок следует иметь в виду, что формулы (11.67) — (II.69) получены [61] при условии Re*p =
= 2000, а потому они будут давать завышенные значения Q. При наличии ранней турбулизации потока промывочной жидкости в кольцевом пространстве необходимую скорость ее восходящего потока ѵ„ для получения такого потока можно подсчитывать по следующей приближенной формуле:
= 0,128 | / Re;p^ _ , |
(IIIЛ) |
где Re* — критическое значение числа Рейнольдса.
В целях сохранения первоначальных размеров частиц горной породы, поступивших в ствол скважины, применяют следующие способы защиты их от диспергирования и растворения:
1)ионная защита известью, соленой водой, гипсом или лигносульфонатами;
2)капсульная защита полимерами, обволакивающими части цы горной породы водостойкой пленкой;
3)защита нефтяной фазой буровой жидкости.
Если исходить из условия удержания бурового шлама во взве шенном состоянии в стволе скважины при отсутствии циркуля ции промывочной жидкости, а также из условия транспортирую щей способности последней, то промывочная жидкость должна
94
иметь как можно большие значения удельного веса, вязкости и напряжения сдвига.
Если |
же учитывать |
необходимость |
получения турбулентного |
|
режима |
движения восходящего потока |
промывочной |
жидкости, |
|
то необходимо, согласно |
формулам (11.67) и (11.68), |
применять |
жидкости с возможно меньшими значениями отношений
Уж
и ц/уж-
ВЛИЯНИЕ ПРОМЫВОЧНОЙ ж и д к о с т и И ДРУГИХ ФАКТОРОВ
НА ПОВЕДЕНИЕ ГОРНЫХ ПОРОД НА СТЕНКАХ СКВАЖИНЫ
В настоящее время еще нет единой точки зрения на механизм нарушения прочности горных пород на стенках скважины. Все попытки установить причины возникновения обвалов и сужений стволов скважин и разработать методы их предупреждения и ликвидации базируются, главным образом, на изучении опыта бурения скважин в неустойчивых породах. В первую очередь изу чается роль повышения удельного веса и снижения водоотдачи промывочной жидкости в предупреждении указанных осложнений.
Главным фактором, определяющим поведение горной породы на стенках скважины, является напряженное состояние этой по роды. Под нарушением же устойчивости стенок скважины пони мается или хрупкое разрушение, или начало пластического тече ния породы, которые могут привести, соответственно, либо к об рушению стенок скважины и образованию каверны, либо к су жению ствола. Для выяснения характера указанного напряжен ного состояния вертикальная скважина рассматривается как по лый цилиндр со стенками бесконечной толщины, которые нахо дятся под действием трех давлений:
1) вертикального давления рг, направленного параллельно оси скважины;
2)наружного бокового давления рг, направленного по радиу су скважины со стороны массива горной породы;
3)внутреннего давления рт, создаваемого промывочной жид костью, заполняющей скважину, и направленного также по радиу су скважины, но в сторону массива горной породы.
При отсутствии в массиве тектонических сил давление рг рав но горному давлению ргд, определяемому по уравнению (1.5). Бо ковое давление определяется по формуле (1.6), а внутреннее дав
ление рт при отсутствии циркуляции промывочной жидкости — по формуле (1.8).
В результате действия указанных выше давлений в элемен тарном объеме горной породы, находящемся в массиве на глуби не 2 метров от дневной поверхности и г метров от оси скважины, возникают нормальные напряжения: oz — вертикальное; сгѳ — тан-
95
генциалыюе, которое направлено перпендикулярно к радиусу скважины; о,.— радиальное, которое направлено вдоль радиуса скважины.
Радиус скважины .мал по сравнению с толщиной пласта; по этому считают деформацию пород па стенках скважины плоской и для определения напряжений аг, о() и о,- применяют формулы
Лямэ из теории упругости. Математическое решение задачи об определении указанных напряжений дано С. Г. Лехницким. Анализ полученных нм формул показывает, что концентрация напряже ний имеет наибольшее значение на стенках скважины, и с удале нием от стенок она быстро затухает: уже на расстоянии трех-че тырех радиусов скважины нормальные напряжения прибли жаются к одной и той же величине — оу-.
Следовательно, внутренняя стенка скважины является наибо лее опасным местом с точки зрения ее устойчивости. Рассматри ваемые нормальные напряжения на ней имеют величины, опреде ляемые по следующим формулам:
СД == — Y„z, |
(III.2) |
а о = — (2/?бдУк — Тл.) г, |
(Ш.З) |
<А = — ужг. |
(ІИ-4) |
Деформационные свойства горных пород в условиях |
массива |
зависят от двух важнейших факторов: всестороннего сжатия по роды и ее температуры. Оба эти фактора можно принять изме
няющимися |
прямо пропорционально |
глубине |
залегания |
породы |
||
[16, |
44, |
89]. |
|
А. Шрейнера [98], |
наиболее |
|
|
По мнению Б. В. Байдюка и Л. |
|||||
правильно |
предельное напряженное |
состояние |
горной породы на |
стенках скважины описывается зависимостью между октаэдриче
скими напряжениями — касательным т(,кт |
и нормальным о0кт- |
Конкретный вид зависимости т0кТ= /(оУжт) |
Для данной горной по |
роды должен устанавливаться на основе экспериментальных дан ных о ее прочностных свойствах в условиях всестороннего сжатия. Для крепких скальных пород указанная зависимость может быть выражена уравнением квадратической параболы, а для глин и малопрочных песчаников — уравнением прямой линии.
На устойчивость стенок скважины благоприятно действует противодавление промывочной жидкости: с увеличением уш устой чивость стенок скважины возрастает. Удельный вес промывочной
жидкости, необходимый для сохранения устойчивости |
крепкой |
скальной породы на стенках скважины, определяется |
по фор |
муле |
|
|
(ІІІ.5) |
96
а для сохранения устойчивости на стенках скважины малопроч ного песчаника при наличии в порах его давления насыщающей жидкости — по формуле
1,227
(ІІІ.6)
А
где Л, В , А х и В[ — величины, конкретные для данной горной породы и определяемые по результатам лабораторных эксперимен- TOB, рот относительное пластовое давление [15, 89]; ß — коэффи
циент, зависящий от проницаемости и |
пористости горной породы |
и от вязкости насыщающей жидкости |
fO^Tß^l; для непроницае |
мых пород ß= 0, а для хорошо проницаемых пород и маловязких жидкостей ß = l; для большинства малопрочных песчаников при насыщении их водой или маловязкой нефтью ß = l).
Как видно из формул (III.5) и (III.6), необходимая величина удельного веса промывочной жидкости для обеспечения устойчи вого состояния горной породы на стенках скважины повышается с ростом глубины скважины.
Поровое давление снижает прочность горной породы, и ее ус тойчивость на стенках скважины.
При отсутствии перепада давления между скважиной и пла стом устойчивость породы на стенках скважины значительно ухудшается, и предельная глубина устойчивого залегания горной породы резко уменьшается, причем тем больше, чем меньше рт
ипоровое давление.
Впроцессе бурения скважины происходит определенное взаи модействие между ее стволом и пластом. Это взаимодействие, в частности, заключается в отфильтровыванин в пласт свободной
воды из глинистого раствора с образованием глинистой корки на стенках скважины. В результате в приствольной зоне пласта дав ление будет выше, чем его поровое давление, и это давление мо жет мало отличаться от давления промывочной жидкости в ство ле скважины. Вследствие этого устойчивость горной породы на стенках скважины, как сказано выше, значительно ухудшится (правда, в таком случае уменьшится вероятность прихвата бу рильного инструмента из-за перепада давления).
Частично гидрофильные глины в большинстве случаев яв ляются сланцеватыми. Поверхности сланцеватости и границы об ломочных отдельностей делают приствольную зону пласта прони цаемой для фильтрата промывочной жидкости или для нее самой. Проникая в эту зону, промывочная жидкость или ее фильтрат уменьшают прочность породы как в результате снятия части все стороннего сжатия, так и в результате физико-химического взаи модействия с этой породой, которая в определенной степени спо собна к гидратации. В работе [98] показано, что проникновение жидкости из скважины в частично гидрофильную породу с на рушенной структурой почти в 2 раза уменьшает ее устойчивость.
На устойчивость глинистых пород большое влияние оказывает
4 |
Зак. 381 |
97 |
их повышенная способность к физико-химическому взаимодейст
вию с фильтратом промывочной жидкости.
При некоторой влажности, называемой критической, условие предельного состояния уже не зависит от величины всестороннего сжатия, и критическое октаэдрическое напряжение сдвига на стенках скважины становится не зависимым от глубины. Проч ность глинистой породы, имеющей влажность, близкую к крити ческой или превышающей ее, при любом значении всестороннего сжатия не отличается от прочности при одноосном сжатии, а по тому величина удельного веса промывочной жидкости для под держания устойчивости таких пород на стенках скважины опре деляется по формуле
|
Ѵж.н = Т п - 0 , 5 7 7 - ^ . |
(ИІ-7) |
|
г |
|
Критическая влажность для различных глинистых пород на |
||
ходится в пределах 5—22% (нижняя граница |
соответствует гид |
|
рослюдистым глинам, |
а верхняя — бентонитам |
кальциевого типа). |
Эта влажность ниже |
значений, при которых начинается набуха |
|
ние глин. |
|
|
Естественная влажность глинистых пород, залегающих на глу бинах более 1000 м, не превышает нескольких процентов. Поэто му нарушение устойчивости глинистых пород на стенках скважи ны вызывается в основном их увлажнением фильтратом промы вочной жидкости, который оказывает физико-химическое действие на деформационные свойства гидрофильных глин. Давление на сыщающей жидкости в этом случае имеет второстепенное зна чение.
Следовательно, промывочная жидкость в скважине, с одной стороны, создает противодавление на ее стенки и улучшает тем
самым |
их устойчивость, |
а с другой, — может (она или ее филь |
трат) |
проникать в глубь |
породы, уменьшать в микропорах и мик |
ротрещинах внешнее всестороннее давление и еще более увлаж нять породу, понижая тем самым устойчивость последней в ре зультате снятия части давления всестороннего сжатия и (для некоторых пород) вследствие гидратации.
Как показано в работе [98], устойчивость на стенках скважи ны каменной соли, глинистого сланца и известняка заметно сни жается при увеличении их температуры.
Важным фактором, влияющим на поведение горных пород на стенках скважины, является длительность действия напряжений. При нахождении ствола скважины длительное время в незакреп
ленном состоянии прочность горных пород может |
нарушиться,, |
хотя по данным кратковременных испытаний эта |
прочность га |
рантируется. Определение времени, в течение которого можно осуществлять бурение без спуска обсадной колонны, имеет боль шое практическое значение [56, 61]. Это время зависит от многих, факторов, и пока они далеко не исследованы.
98
Отрицательное влияние на прочность горных пород в при ствольной зоне массива оказывают колебания гидродинамических давлений, возникающие в стволе скважины при выполнении раз личных операций [56, 61], а также периодические изменения тем пературы в указанной зоне [16, 44, 65].
Таким образом, из сказанного выше можно сделать вывод, что с точки зрения получения устойчивого поведения горных по род па стенках скважины при статическом действии промывочной жидкости надо стремиться к применению жидкостей высокого удельного веса, минимальной водоотдачи (по возможности без нее), низкой подвижности (высоких вязкости и сдвига).
Однако всегда надо иметь в виду, что при выполнении неко торых работ в стволе скважины на ее забой и стенки помимо статического давления столба промывочной жидкости действует еще II так называемое избыточное (гидродинамическое) давление [40. 56, 61], которое тем больше, чем выше удельный вес, вязкость II напряжение сдвига этой жидкости. При этом общее давление промывочной жидкости на забой и стенки скважины может пре вышать прочность горных пород и вызывать обрушение или гид роразрыв последних.
ДАВЛЕНИЕ ПРОМЫВОЧНОЙ ЖИДКОСТИ В СТВОЛЕ СКВАЖИНЫ
При отсутствии циркуляции промывочной жидкости она ока зывает в стволе скважины только статическое давление. Это давление, обусловленное весом жидкости, определяется по фор муле (1.8). При прямой промывке без противодавления промы вочная жидкость оказывает в стволе скважины давление, опре деляемое по формуле (1.7). Если происходит обратная промывка без противодавления, то можно также воспользоваться формулой (1.7), но в этом случае вместо ри следует подставить ри. 0 — поте ри давления промывочной жидкости в долоте, забойном двигате ле, бурильной колонне и т. д. Величина р„.0 подсчитывается по формуле (1.9), в которой вместо коэффициентов Ь,; и щ, исполь зуются аналогичные коэффициенты 6„. „ и аи. о-
При промывке с противодавлением оказываемое промывочной жидкостью в стволе скважины давление определяется по фор муле
|
Рж = Р Ѵ+ Р г .с + Р !,р, |
|
|
|
(ІИ -8 ) |
||||
где рЩ)— противодавление |
на жидкость |
на |
устье |
скважины; |
|||||
рг. г — потери давления промывочной |
жидкости |
при |
движении |
от |
|||||
забоя до устья |
скважины |
(рг. г: = р1;— при |
прямой |
промывке и |
|||||
Рт.г~Рп.о — при |
обратной |
промывке). |
Противодавление |
создают |
|||||
обычно с помощью штуцера (при |
прямой |
промывке — в |
кольце |
||||||
вом пространстве, при обратной |
промывке — в бурильной |
ко |
|||||||
лонне) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4* 99
г
В процессе механического бурения приходится время от вре мени (по разным причинам [88]) приподнимать долото па не сколько метров над забоем и снова опускать его на забой. При приподнимании бурильного инструмента промывочная жидкость заполняет освобождаемое этим инструментом пространство, а при опускании инструмента она освобождает пространство, занимае мое им, т. е. в этом случае бурильный инструмент действует по добно плунжеру в плунжерном насосе. В результате такого дейст вия при приподнимании долота давление промывочной жидкости на забой и стенки скважины снижается, а при опускании — повы шается, и формула для определения давления промывочной жид кости в стволе скважины принимает следующий вид:
Рж = Р у + Р г.с + Р„р Т Лрд.к, |
(III.9) |
где Л/)д. — давление промывочной жидкости, обусловленное рав номерным движением бурильной колонны в ней (знак «минус» со ответствует движению колонны вверх, а знак «плюс» — движе нию вниз).
В периоды разгона и торможения приподнимаемой или спу скаемой бурильной колонны в промывочной жидкости возникают инерционные силы, вызывающие дополнительное давление Лр„„. Учитывая это явление, формулу для определения давления про мывочной жидкости в стволе скважины запишем следующим об разом:
Р ж = |
Р у + Р.'.С + |
р п р =F Дрд.к Т Ар„н- |
(III. 10) |
Если произойдет |
внезапное |
нарушение характера |
процесса |
промывки скважины (например, в результате резкого отключения
или |
подключения |
бурового |
насоса, уменьшения или |
увеличения |
|||||
противодавления на устье скважины или по каким-либо |
другим |
||||||||
причинам), в промывочной жидкости создастся импульс |
давле |
||||||||
ния — отрицательный или |
положительный. |
Поэтому |
общий вид |
||||||
формулы для |
определения |
давления промывочной |
жидкости, |
||||||
создаваемого |
на |
забой и |
стенки |
скважины, |
|
представляется та |
|||
ким образом: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рж = |
Ру + Р г.с -і- Р „р Т Ард.к =F АР ,щ |
=F Арв, |
|
(III. 11) |
||||
где |
Л/7„ — давление промывочной |
жидкости, |
вызванное |
внезап |
|||||
ным |
нарушением |
стационарности |
процесса промывки |
скважины, |
|||||
т. е. гидравлическим ударом. |
использована |
для |
определения |
||||||
Формула (III.11) может |
быть |
давления, создаваемого промывочной жидкостью в стволе сква жины, также в процессе подъема или спуска инструмента, в про цессе проработки ствола скважины, при промывке его и при от сутствии циркуляции. Только в каждом конкретном случае необ ходимо по соответствующим формулам определять составляющие Рж, стоящие в правой части рассматриваемого выражения, при чем некоторые составляющие (или одно из них) могут прини
100