Проектирование элементов стрелочного перевода
.pdf4.Основные размеры стрелочного перевода
4.1. Расчет длины прямой вставки
хк
уo
ук |
nпр |
|
к
R0 |
|
|
|
|
|
R |
|
|
R |
|
|
|
|||
|
|
|
Рисунок 7 Расчетная схема прямой вставки и переводной кривой
4.1.1. Вычисление длины прямой вставки
Используя условия комфортабельности езды, радиус переводной кривой назначается равным второму радиусу остряка (см. раздел 1.1). Длину прямой вставки можно отыскать по формуле:
к = So - Ro (cos βн - cos βbГ )- R(cos βbГ - cosα ) sinα
4.1.2. Условия определяющие минимальную длину прямой вставки
Для обеспечения отсутствия изгиба усовика и одинаковой в плане формы контррельсов должно соблюдаться условие:
к ³ nпр + l2н
Прямая вставка в стрелочных переводах устраивается с целью обеспечения прямолинейного движения экипажа еще до входа в горло крестовины. Для соблюдения сего условия должно выполняться неравенство:
к ³ lo + |
min tГ |
||
2sin |
α |
||
|
|||
|
|
2 |
ãäå
lo -длина жесткой базы экипажа;
Если условия, определяющие длину прямой вставки не соблюдаются, назначается иной радиус переводной кривой, по формуле:
R = So - Ro (cos βн - cos βbГ )- к sinα cos βbГ - cosα
11
Следует учитывать, что радиус переводной кривой не должен значительно отличаться от второго радиуса остряка.
4.2.Вычисление ординат для разбивки переводной кривой
За начало координат принимается точка x0 , находящаяся на рабочей грани рамного
рельса против корня остряка. Начальную ординату (в корне остряка, x = 0 ) можно рассчи- тать как:
уo = Ro (cos βн − cos βbГ )+ R(cos βbГ − cos β )
Абсцисса конца переводной кривой определится как:
xк = R(sinα − sin β )
ëèáî êàê:
xк = LT − Ro (sin βbГ − sin βн )− R(sin β − sin βbГ )
Конечную ординату можно вычислить как:
yк = So − к sinα
Расчет ординат ведут через от x0 äî xк с интервалом 2 м, в табличной форме.
Таблица 1
Таблица ординат переводной кривой
xi , ì |
|
xi |
|
sin γ i = sin β + |
xi |
|
cosγ i |
yi = y0 + R(cos β − cosγi ) |
|
R |
R |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
x0 |
|
|
|
|
|
|
|
уo |
|
… |
|
|
|
|
|
|
|
… |
|
xк |
|
|
|
|
|
|
|
yк |
4.3.Теоретическая и практическая длина стрелочного перевода
Теоретическая длина стрелочного перевода есть расстояние от начала остряка до математического центра крестовины. Определяется формулой:
LT = Ro (sin βbГ − sin βн )+ R(sinα − sin βbГ )+ к cosα
Практическая длина стрелочного перевода представляет собой:
LП = q1 + LТ + mпр
4.4.Большие и малые полуоси стрелочного перевода
Для окончательной разбивки на местности необходимо найти значения малых полуосей стрелочного перевода:
bo = |
S0 |
|
|
2tan |
α |
||
|
|||
|
|
2 |
ao = LT − bo
Большие оси стрелочного перевода определятся как: b = bo + mпр
a = Lпр − b
12
5.Компоновка эпюры стрелочного перевода
5.1.Раскладка рельсовых нитей в составе стрелочного перевода
′ |
|
|
lостр |
q2 |
|
q1 |
|
|
So |
|
nпр |
|
So |
|
|
|
α |
|
к |
mпр |
|
|
|
ao |
bo |
|
a |
b |
|
|
Lпр |
|
Рисунок 8 Компоновка эпюры стрелочного перевода |
|
Окончательная компоновка эпюры стрелочного перевода, производится на миллиметровке, см. Рисунок 8. Рекомендуемые масштабы построения- 1:50 или 1:100.
5.2.Раскладка брусьев в составе стрелочного перевода
Раскладка брусьев в составе стрелочного перевода производится в следующем порядке:
1.Раскладываются брусья под стрелкой, согласно расчету, произведенному в разд. 1.3, см. Рисунок 2;
2.Раскладываются брусья под передним вылетом крестовины, согласно расчету, произведенному в разд. 3.1.3, см. Рисунок 4;
3.Раскладываются брусья под задним вылетом крестовины, согласно расчету, произведенному в разд. 3.2.2, см. Рисунок 6
4.Раскладываются брусья под всеми не сварными стыками , см. Рисунок 8, из условия обеспечения нормативного стыкового прол¸та;
5.На оставшемся протяжении раскладываются брусья из условия возможно близкого к нормальному прол¸та между осями брусьев
13
6.Список использованной литературы
1.Положение о системе ведения путевого хозяйства на железных дорогах Российской федерации от 27 апреля 2001 г. ЦП МПС. Москва
2.Шахунянц Г.М. «Ж.д.путь» М. «Транспорт», 1987
3.Яковлева Т.Г., Карпущенко Н.И.., Кликов С.И. Железнодорожный путь. М.: Транспорт, 1999
4.«Альбом чертежей верхнего строения железнодорожного пути», Москва, Транспорт, 1998 г.;
5.ЦПТ 774 «Инструкция по текущему содержанию пути», Москва, «Транспорт», 1999 г.;
6.«Основы устройства и расчетов железнодорожного пути», Яковлева Т.Г., Шульга В.А., Амелин С.В., Москва, «Транспорт», 1990 г.;
14
7.Приложение 1
7.1.Расчет стрелочного перевода с цельнолитой крестовиной в рабо-
чей области MathCAD
Расчет размеров остряка
km Vбок := 97 × hr
io := 0.475× m s2
go := 0.55× m s2
Wo := 0.262× ms
dmax:= 36 × mm
|
2 |
R := |
Vбок |
|
|
o |
io |
|
Ro = 1.528´ 103 m
2
R := Vбок go
R = 1.32´ 103 m
æ |
1 |
bн := asinç |
|
V |
|
è |
бок |
× Wo2 - 2 × dmax× ioö÷
ø
bн = 0.394651deg
15
Рассчет длины остряка и стрелочного угла
S := 1520× mm
Tmin := 1437× mm
hmin := 23 × mm
Se := 8 × mm bг := 72.4× mm
lф := 12 × m
tж := S - Tmin - hmin + Se
tж = 68mm
Uп := tж + bг
Uп = 140.4mm
æ |
b |
г |
ö |
bbг := acos çcos (bн) - |
|
÷ |
|
|
|
||
è |
Ro ø |
bbг = 0.683199deg
æ |
b |
г |
- U |
ö |
b := acos çcos (bbг) + |
|
п |
÷ |
|
|
|
R |
||
è |
|
|
ø |
b = 0.897217deg
f2 := b - bbг
f2 = 0.214018deg
lостр := Ro × (bbг - bн) + R × (b - bbг)
lостр = 12628mm
16
Dl := lф - lостр
Dl = -0.628m
Df := DRl
Df = -0.027257deg
b := b if lостр ³ lф
bbг + f2 + Df if lостр < lф
b = 0.897217deg
lостр := lостр if lостр ³ lф lф if lостр < lф
lостр = 12628mm
17
Расчет длины рамного рельса
M1 := 7
M2 := 2
aб := 520 × mm
с := 420× mm
Po := 180 × mm
d := 5 × mm
q1 |
:= M1 |
× aб + |
с - d - Po |
|
|||
|
|
2 |
q1 = 3.758m
q2 := M2 × aб + æèс - d2 öø
q2 = 1.458m
lрр := q1 + Ro × (sin(bbг) - sin(bн)) + R × (sin(b) - sin(bbг)) + q2
lрр = 17842mm
18
N := 20
lн := 800 × mm
DS := 2 × mm
y := 110× mm
a = 2.862deg
mintг = 62mm
n = 1641mm
na = 1.64m
l1 = 1280mm
M = 3
Расчет длины переднего вылета крестовины марка крестовины;
длина стыковой накладки;
запас на уширение колеи;
расстояние до места наиболее вероятного удара в сердечник;
a := atanæ 1 ö
è N ø
mintг := S + DS - (Tmin + hmin)
n := |
mintг |
|
+ |
lн |
||
2 × tan |
æ a ö |
2 |
||||
|
|
|||||
|
è 2 |
ø |
|
|
||
|
|
|
|
na := n × cos æ a ö
è 2 ø
l := n |
a |
- |
с |
+ y - |
aб |
|
|
|
|
||||
1 |
|
2 |
2 |
|||
|
|
|
æ l1 ö
M := ceilç ÷
è aб ø
19
na := M × aб + |
с |
|
- y + |
aб |
2 |
|
|||
|
2 |
na = 1.92m
n := |
na |
|
||
cos |
æ a ö |
|||
|
||||
|
è 2 |
ø |
||
|
|
n = 1921mm
20