Диск СГЭО (Лекции_СГЭО_ВЗО_2012) / Глава_2_Идеальные циклы ДВС
.pdfГлава 2 ИДЕАЛЬНЫЕ ЦИКЛЫ СУДОВЫХ ДВС
[1], с. 20
§ 2.1. Классификация моделей циклов ДВС [1], с. 20
§ 2.2. Следствие второго закона термодинамики [1], с. 20
Только часть теплоты, подводимой к рабочему телу в цикле двигателя, может быть преобразована в механическую работу. Другая ее часть неизбежно передается «холодному источнику» (окружающей среде).
§ 2.3. Допущения, принятые при рассмотрении идеальных циклов ДВС [1], с. 21
v = const
p = const .
1
§ 2.4. Термический КПД цикла [1], с. 21
Термический КПД характеризует степень использования теплоты в идеальном цикле:
ηt = |
QL |
= |
Q1 − Q2 |
= 1 − |
Q2 |
= 1 − |
q2 |
(2.1) |
|
Q1 |
Q1 |
Q1 |
q1 |
||||||
|
|
|
|
|
QL – полезная работа цикла, кДж;
Q1 ,Q2 – соответственно подведенная к рабочему телу и отведенная от него теплота, кДж;
q1 , q2 – та же теплота, отнесенная к единице массы рабочего тела, кДж/кг.
§ 2.5. Представление идеальных циклов в координатах
|
p − v |
и T − s |
[1], с.22 |
|
||
p |
q1,, |
|
T |
|
q1,, |
z |
, y |
z |
|
|
, |
y |
|
q1 |
|
|
|
q1 |
|
|
c |
|
|
|
|
|
b |
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b q2 |
a |
|
q2 |
|
|
|
a |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
s |
|
|
v |
|
|
|
|
Рис. 2.1. Идеальный цикл поршневого ДВС со смешанным подводом теплоты в различных координатах
Используем два свойства координат T − s :
1) площадь под кривой процесса (между кривой и осью абсцисс) выражает количество теплоты, подведенной к рабочему телу или отведенной от него в данном процессе;
2) знак изменения энтропии ds ( s ) указывает на направление теплового потока:
+ ds (плюс) – теплота подводится к рабочему телу,
– ds (минус) – теплота отводится.
2
|
§ 2.6. Термический КПД цикла ДВС и его зависимость |
|
|
||||||||
от основных факторов при различных способах подвода теплоты |
|||||||||||
|
|
|
|
в цикл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[1], с. 23-32 |
|
|
|
|
|
|
|
2.6.1. Цикл со смешанным подводом теплоты [1], с. 23 |
|
|
|||||||||
Этот цикл показан на рис. 2.2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Параметры цикла: |
p |
|
q ,, |
e = |
Va |
|
py |
pz |
|||
|
|
l= |
= |
||||||||
ε = Va |
= Vb |
– степень сжатия; |
y |
1 |
|
V |
|
pc |
p |
||
z |
|
c |
|
Vz |
c |
||||||
Vc |
|
Vc |
|
|
, |
|
|
|
|
Vz |
|
P |
|
Py |
|
pz |
q1 |
|
|
|
r = Vc |
= Vy |
|
= |
– степень |
pc |
c |
|
|
|
|
|
|
||
λ = z |
Pc |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Pc |
|
повышения |
|
|
|
|
b |
q |
|
|
|
|
|
|
давления; |
|
|
|
|
2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
||
ρ = Vz |
= Vz |
|
|
Vc |
|
|
|
|
|
||
– степень |
|
|
Vs |
|
V |
|
|||||
Vc |
|
Vy |
предварительного |
|
Va |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расширения. |
Рис. 2.2. |
Идеальный цикл со смешанным |
||||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
подводом теплоты |
|
|
|
2.6.2. Вывод формулы термического КПД для цикла со смешанным подводом теплоты
η |
|
= 1 |
− |
Q2 |
= 1 − |
q2 |
. |
|
t |
|
|
(2.3) |
|||||
|
|
|
Q1 |
|
q1 |
|||
|
|
|
|
|
В формуле (2.3) теплота, подведенная к рабочему телу
′ |
′′ |
= cv (Ty − Tc ) + c p (Tz − Ty ) |
(2.4) |
q1 = q1 |
+ q1 |
и отведенная от него
q2 = cv (Tb − Ta ), |
(2.5) |
где cv – изохорная теплоемкость рабочего тела (удельная);
Ta ,Tc ,Ty ,Tz ,Tb – температуры в точках цикла a, c, y, z, b.
3
Выразим температуры в характерных точках цикла через температуры в начальной точке « a » и параметры циклаa (см. рис. 2.2)
e = |
Va |
= |
Vb |
– степень сжатия; |
l = |
Py |
= |
Pz |
– степень повышения давления; |
||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
Vc |
Vc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
P |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
r = |
Vz |
= |
Vz |
|
|
|
|
c |
|
|
|
c |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
– степень предварительного расширения. |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Vc |
Vy |
|
|
Tc = Ta ek −1 . |
|
|
|
||||||||||||
|
Из |
уравнения адиабаты : |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
Из уравнения изохоры : |
|
Ty = Tcl = Ta ek −1l. |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
Из уравнения изобары : |
|
T |
= T |
r = T ek −1lr. |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
y |
|
|
|
a |
|
|
|
||
|
Отношение температур из уравнения адиабаты: |
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
T |
|
V |
z |
k −1 |
Vyr k −1 |
V r k −1 |
rk −1 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
b |
= |
|
|
= |
|
|
|
= |
|
c |
|
= |
ek −1 |
, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
Tz |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Vb |
|
|
Vb |
|
|
Va |
|
|
откуда |
= T rk −1 |
= T ek −1lr rk −1 |
|
|
T |
= T lrk . |
|||
b |
z ek −1 |
a |
ek −1 |
a |
Подставив температуры в (2.4) и (2.5) и далее |
q |
и q |
в (2.3), получим |
|||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
формулу термического КПД цикла ДВС со смешанным подводом |
||||||||
теплоты: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h = 1 - |
1 |
× |
lrk - 1 |
|
. |
|
(2.6) |
|
ek −1 |
l - 1 + kl (r - |
1) |
|
||||
|
t |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4
АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ ОСНОВНЫХ ФАКТОРОВ НА ТЕРМИЧЕСКИЙ КПД ЦИКЛА СО СМЕШАННЫМ ПОДВОДОМ ТЕПЛОТЫ (с.25)
1. Термический КПД ηt |
T |
|
y |
, |
|
z , |
e, > e, |
|
|
|
цикла возрастает при |
|
|
|
z |
q1 = idem, т.е. |
|
||||
увеличении степени |
|
, |
|
|
y |
|
|
|||
сжатия ε |
(см. рис.2.3) |
c |
|
|
b |
F1 c y z 2 =F |
|
. |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
c |
|
|
|
|
b , |
1 c, |
,y ,z ,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Из рис. q2 |
< q2 , |
||
Задача решается так |
a |
|
|
|
|
|
т.о. h,t > ht , |
|
||
называемым первым |
|
|
|
|
|
т.к. ht = 1- |
q2 |
. |
||
методом – |
|
|
|
|
|
|
q1 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
сопоставлением количеств |
|
1 |
|
|
|
3 2 |
s |
|
|
|
подведенной в цикл и |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Рис. 2.3. Влияние степени сжатия на |
|
|||||||
отведенной из него |
|
|
|
|||||||
|
термический КПД цикла со смешанным |
|||||||||
теплоты ( |
q1 и q2 ). |
|
||||||||
|
|
|
|
подводом теплоты |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
----------------------------------------------------------------------------
2. Термический КПД η |
T |
y , |
z , |
t |
|
y |
z |
увеличивается при |
|
||
увеличении степени |
|
|
b |
повышения давления λ |
c |
|
|
и соответствующем |
|
b , |
|
|
|
|
|
уменьшении степени |
|
|
|
предварительного |
a |
|
|
расширения ρ |
|
|
|
(см.рис. 2.4). |
1 |
|
3 2 s |
|
|
e = idem,
l, > l и r, < r,
q1 = idem, т.е. |
|
|
F |
=F |
. |
1 c y z 2 |
1 c y |
,z ,3 |
Из рис. q , < q , |
||
|
2 |
2 |
т.о. ht, >ht .
Задача решается
первым методом
Рис. 2.4. Влияние увеличения степени повышения давления и соответствующего уменьшения степени предварительного расширения на термический КПД цикла со смешанным подводом теплоты
5
3. В условиях неизменности |
|
|
|
|
|
|
|
e = idem, |
|
|||||||
T |
|
|
|
|
|
|
l = idem, |
|
||||||||
максимального давления |
|
|
|
|
|
z , |
|
|
||||||||
цикла термический КПД ηt |
|
, |
|
y |
z |
|
q1, > q1 . |
|
||||||||
снижается при увеличении |
T1 |
|
|
|
|
T2 |
> T1 , |
|||||||||
нагрузки двигателя (при |
|
T |
|
c |
|
|
b |
, |
||||||||
|
|
|
|
, |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
увеличении количества |
|
1 |
, |
|
|
|
|
|
> T2 |
, |
||||||
сжигаемого топлива), то |
|
T2 |
|
|
|
b |
|
T2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
T1, |
T1 |
|
||||||||
есть при увеличении |
|
q1 |
|
T2 |
|
|
|
|
|
|
т.о. ht, < ht , |
|
||||
подводимой теплоты |
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|||||||
(см. рис. 2.5). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 . |
Задача решается вторым |
|
|
|
1 |
|
2 3 |
s |
т.к. ht = 1 - |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
|||||||
методом – методом |
|
|
|
|
|
Рис. 2.5. Влияние нагрузки двигателя на |
||||||||||
сравнения уровней |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
термический КПД цикла со смешанным |
|||||||||||
температур подвода и |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
подводом теплоты |
|
|
|
|
||||||||
T |
T |
|
и |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
отвода теплоты |
2 |
T |
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При переходе к « штриховому» циклу отношение температур |
T2 |
|
|
|
|||
увеличилось, что вызвало снижение термического КПД. |
T1 |
-------------------------------------------------------------------------------
2.6.3. Цикл с подводом теплоты при постоянном объеме
Цикл Отто (см. рис. 2.6) |
(с. 28) |
p |
|
|
|
|
z |
|
|
||
соответствует действительному циклу |
|
|
|
||
|
q1 |
|
|
||
карбюраторного и газового двигателей |
|
|
|
||
– двигателей с внешним |
|
|
|
|
|
смесеобразованием и принудительным |
|
c |
|
|
|
воспламенением топливовоздушной |
|
|
|
||
|
|
|
|
||
смеси при помощи искры. |
|
|
|
b |
q2 |
|
|
|
|
||
Подвод теплоты в цикле Отто имеет |
|
|
a |
V |
|
« взрывной» характер. Поэтому для |
|
Vc |
Vs |
||
предотвращения чрезмерного повышения |
|
|
Va |
|
|
давления в цилиндре при сгорании смеси |
|
|
|
||
степень сжатия ε в таких двигателях |
|
|
|
|
|
ограничивают. Как правило, ε ≤ 10 − 11 . |
|
Рис. 2.6. Цикл Отто |
|
Цикл Отто – частный случай цикла со смешанным подводом теплоты
при |
ρ =1,0 в выражении (2.6): |
ηt = 1 |
− |
1 |
. |
(2.7) |
|
|
|
||||
|
|
εk −1 |
||||
|
|
|
|
|
|
6
Анализ КПД цикла Отто |
(с. 29) |
|
|
|||
Термический КПД цикла Отто ηt T |
|
|
z , |
e, > e, |
|
|
зависит от степени сжатия ε |
|
|
|
q1 = idem, т.е. |
||
[см. формулу (2.7) и рис. 2.7]. |
c |
, |
|
z |
|
|
|
F |
= F |
. |
|||
|
|
|
||||
|
c |
|
|
1 c z 2 |
1 c |
,z ,3 |
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b , |
Из рис. q , |
< q , |
|
|
a |
|
|
|
2 |
2 |
Использован первый метод |
|
|
т.о. ht, > ht . |
|||
решения задач, то есть сравнение |
|
1 |
3 2 |
s |
|
|
количеств отведенной теплоты q2 |
|
|
|
|||
при равенстве подведенной |
Рис. 2.7. Влияние степени сжатия на |
|||||
теплоты q1 в двух циклах. |
термический КПД цикла с подводом |
|||||
|
теплоты при постоянном объеме |
|
-------------------------------------------------------------------------------
2.6.4. Цикл с подводом теплоты при постоянном давлении (с. 30)
Цикл Дизеля (с подводом теплоты при p = const ) показан на рис. 2.9
Циклы современных малооборотных дизелей (МОД), для которых характерна малая степень повышения давления
λ= pz pc , приближаются к циклу Дизеля.
Вцилиндре дизеля сжимается не смесь, а воздух. Возможность преждевременного воспламенения и
резкого повышения давления отсутствует. Поэтому степень сжатия ε принимают существенно повышенной (до 12–17 и выше).
p |
q1 |
z |
T |
c |
z |
|
|
c |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
a |
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
b |
q |
2 |
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Vc |
|
Vs |
|
|
V |
|
|
|
Va |
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.9. Цикл Дизеля |
|
|
|
Цикл Дизеля – частный случай цикла |
|
||
со смешанным подводом теплоты. |
|
||
Здесь λ =1,0. |
η = 1 - |
1 |
|
Т. о. по формуле (2.6): |
|||
εk −1 |
|||
|
t |
||
|
|
ρk -1 |
|
× k (ρ -1) |
(2.8) |
7
Термический КПД цикла Дизеля зависит не только от степени сжатия ε , но и от нагрузки двигателя (от ρ ). (см. с. 31)
При увеличении степени предварительного расширения ρ термический КПД ηt уменьшается.
Это следует : 1) из анализа формулы (2.8); 2) из нижеследующего доказательства (см. рис. 2.10)
Задача решается с вторым методом – методом сравнения уровней температур подвода и отвода теплоты.
e = idem,
T |
|
z , |
|
, |
z |
p |
|
T1 |
|
z |
|
c |
|
|
|
T1 |
|
|
|
|
b , |
|
|
, |
|
|
|
T2 |
|
b |
|
T2 |
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
r, > r, т.е. q1, > q1 .
T2 > T1 ,
,
T2 > T2 T1, T1
,
т.о. ht < ht ,
т.к. ht = 1 -
,
T2 . T1
Рис. 2.10. Влияние степени предварительного расширения ρ на термический КПД цикла с подводом теплоты при постоянном давления
При переходе к « штриховому» циклу с увеличенным количеством подведенной теплоты q1 , ввиду малости наклона изобары по сравнению с наклоном изохоры, средняя температура подвода теплоты T1 увеличилась меньше, чем средняя температура отвода теплоты T2 .
Это означает, что отношениеT2 |
|
|
увеличилось, что вызвало |
снижение термического КПД. |
T1 |
8
§2.7. Сопоставление идеальных циклов ДВС
сразличными способами подвода теплоты (с. 32)
2.7.1.Сопоставление циклов при неизменной степени сжатия
(см. рис. 2.11)
Сравним « крайние» циклы, – Отто и Дизеля.
Используем первый метод термодинамического анализа циклов.
Сопоставление при e = idem и q1 = idem
T
q1
|
|
|
|
t |
z |
|
|
|
|
|
t |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
||||
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
n |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
o |
|
|
||||
|
o |
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|||
c |
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
z , |
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
o |
t |
|
b |
|
|
|
|
|
|||
|
c |
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
= |
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
||
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
q2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
|
|
|
|
|
|
2 3 |
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q1 =idem, т.е. |
|
|
|
|||
F |
= F |
,3 |
. |
|
||
1 c z 2 |
1 c z |
|
|
|||
Из рис. q < q , |
, |
|
||||
|
2 |
|
2 |
|
|
|
т.к. F |
|
< F |
. |
|||
1 a b 2 |
|
1 a b |
,3 |
|||
Т.о. ht V=const |
> ht p=const , |
|||||
т.к. h = 1- |
q2 |
. |
|
|
||
|
|
|
||||
t |
|
q1 |
|
|
|
|
ht V=const |
>ht смеш > ht p=const |
Рис. 2.11. Сопоставление идеальных циклов ДВС с различными способами подвода теплоты при неизменных степени сжатия ε и
подведенной теплоте q1
В указанных условиях термический КПД цикла с подводом теплоты при v = const (цикла Отто) выше термического КПД цикла с подводом
теплоты при p = const (цикла Дизеля). |
Дело в том, что в цикле Отто |
|||
количество отведенной теплоты |
q2 меньше, чем в цикле Дизеля, на |
|||
величину заштрихованной площади, а количество полезно |
||||
использованной теплоты q1 − q2 |
больше. |
|
||
Недостаток цикла Отто в этих |
p |
z |
|
|
условиях см. на рис. 2.12 (в |
Рис. 2.12. Сопоставление |
|||
|
|
|||
координатах p − v ) - высокий |
|
|
циклов в координатах p − v |
|
уровень максимального давления, |
c |
z , |
||
который вызывает большие |
|
|
b , |
|
усилия в деталях двигателя, |
|
|
||
следовательно, его высокую |
|
|
b |
|
|
|
a |
||
механическую напряженность. |
|
|
||
|
|
|
V 9
2.7.2. Сопоставление циклов при неизменном максимальном давлении цикла (см. рис. 2.13)
Так же сравним « крайние» циклы, – Отто и Дизеля.
Сопоставление при pz = idem и q1 = idem
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
o |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|||
c , |
|
|
|
|
z , |
|
= |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
o |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
V |
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
o |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
= |
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
||
a |
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
3 |
2 |
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q1 =idem, т.е.
F1 c z 2 = F |
,z ,3 |
. |
|
|||||
|
1 c |
|
|
|||||
Из рис. |
q, |
< q |
2 |
, |
|
|||
|
2 |
|
|
|
|
|||
т.к. F |
,3 |
|
< F1 a b 2 , на величину |
|||||
1 a b |
|
|
|
|
|
Рис. 2.13. Сопоставление |
||
заштрихованной площади. |
||||||||
Т.о. ht p=const |
> ht V=const , |
идеальных циклов ДВС с |
||||||
различными способами |
||||||||
|
|
|
q2 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
подвода теплоты при |
|||
т.к. ht = 1- q1 |
. |
|
||||||
|
неизменных максимальном |
|||||||
|
|
|
|
давлении цикла pz и |
||||
ht p=const |
> ht смеш > ht V=const |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
подведенной теплоте q1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
В этих условиях цикл с подводом теплоты при p = const (цикл Дизеля) имеет термический КПД выше, чем цикл с подводом теплоты приv = const (цикла Отто). Дело в том, что при q1 = idem в цикле Дизеля количество отведенной теплоты q2 меньше, чем в цикле Отто, на величину заштрихованной площади, а количество полезно использованной
теплоты q1 − q2 больше. |
p |
q 1 |
|
|
p = const |
||
Недостаток цикла |
c , |
z , |
z |
|
Рис. 2.14. Сопоставление |
||
Отто в этих условиях |
|
q |
|
|
циклов в координатах p − v |
||
см. на рис. 2.14 (в |
|
1 V = |
|
|
const |
|
|
координатах p − v ): |
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
c |
b , |
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
ограничение уровня максимального давления pz (уровня механической напряженности двигателя) в цикле Отто вынуждает поддерживать низкую степень сжатия ε , что, как известно, является причиной низкого термического КПД ηt .
10