- •Исследование теплоотдачи цилиндра
- •Содержание
- •Введение
- •Задачи и цель работы
- •3. Описание экспериментальной установки и методики измерений
- •4. Порядок проведения опытов
- •5. Обработка опытных данных по конвективному теплообмену
- •6. Расчет статистических показателей
- •7. Приложения Определение расхода воздуха через установку
- •Расчет погрешностей измерений
- •Специальность_______________________Курс, группа___________________
- •В о п р о с ы для самоконтроля по курсовой работе "Исследование теплоотдачи цилиндра в закрученном потоке"
- •1. Теоретические основы обоснования метода исследования:
- •2. Экспериментальный стенд по исследованию теплоотдачи цилиндра в закрученном потоке:
- •3. Обработка результатов исследования:
- •Сергей Васильевич карпов
6. Расчет статистических показателей
После определения величин n, A рассчитывают статистические показатели, характеризующие разброс экспериментальных точек относительно линии регрессии, а также тесноту и достоверностьустановленной связи между и. Общая дисперсия (рассеивание) точек относительно среднеарифметического значения для опытов определяется по уравнению
. (14)
Дисперсия точек относительно линии регрессии:
(15)
где - дисперсия относительно среднего значения lgNu
.
Извлекая квадратный корень из дисперии получают величину среднеквадратичного отклонения экспериментальных точек от прямой линии регрессии, называемую иначе стандартом отклонения. Для определения погрешностей опытов и расчётов по уравнению подобия (границ доверительной вероятности) задаются коэффициентом надёжности (доверительной вероятности) P. В практике научно-технических расчетов рекомендуется принимать P = 0,95. Границы доверительного интервала по Nu оцениваются уравнением
, (16)
где ;tα - коэффициент Стьюдента, определяемый по табл. 4 [11] в зависимости от величины выборки (числа опытов);
Относительная величина отклонения опытных точек от расчетной зависимости:
(17)
Характеристикой тесноты и достоверности связи между величинами Nu и Reвх является коэффициент корреляции
. (18)
Значения могут находиться в пределах от 0 до ± 1, причём знакдолжен соответствовать знаку углового коэффициента прямой линии регрессии по уравнению (11). Чем ближе значение к единице, тем более тесной является прямолинейная связь между ив логарифмической анаморфозе. Заметим, что в предельном случае при = 0 такая связь полностью отсутствует.
Оценка достоверности прямолинейной связи производится исходя из необходимости выполнения условия
, (19)
где - среднеквадратичная погрешность коэффициента корреляции, вычисляемая по приближенной зависимости
, (20)
tα - коэффициент Стьюдента, принимаемый по данным табл.1.
Таблица 1
Значения коэффициента Стьюдента tα
при доверительной вероятности P = 0,95
z-1 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
tα |
12,71 |
4,30 |
3,18 |
2,78 |
2,57 |
2,45 |
2,36 |
2,31 |
2,26 |
z-1 |
10 |
15 |
29 |
30 |
50 |
100 |
- |
- |
- |
tα |
2,23 |
2,13 |
2,09 |
2,04 |
2,01 |
1,98 |
- |
- |
- |
7. Приложения Определение расхода воздуха через установку
Модуль сужающего отверстия
(21)
где d – диаметр отверстия нормальной диафрагмы, мм; Dтр – диаметр измерительного трубопровода, мм.
Плотность воздуха перед сужающим устройством
кг/м3, (22)
где В – барометрическое давление, мм.рт.ст; Pс.д, мм.вод.ст; g - ускорение силы тяжести, g = 9,80665 м/с2; t - °C.
Поправочный множитель на расширение измеряемой среды ε для нормальных диафрагм определяется зависимостью [11]
, (23)
где P – перепад давления на диафрагме, мм.рт.ст; k - показатель адиабаты измеряемой среды (для воздуха k = 1,4). При измерении P дифференциальными микроманометрами, например типа ММН-240, величину перепада давления определяют по следующей формуле:
мм вод.ст., (24)
где ρж - плотность рабочей жидкости микроманометра (спирта) при 20°С, г/см3; 0,8095 - плотность эталонного спирта при 20°С, г/см3; 0,0011 - коэффициент объемного расширения спирта, 1/°С; tж - температура рабочей жидкости, принимаемая равной tос; kизм - множитель, равный синусу угла наклона измерительной трубки микроманометра; Нпок - показание прибора, отсчитываемое по измерительной шкале, мм.
Теоретический расход воздуха через экспериментальную установку
м3/с, (25)
где αи - исходный коэффициент расхода; k2 - поправочный множитель на шероховатость измерительного трубопровода; k3 - поправочный множитель на неостроту входной кромки диафрагмы; d – в мм.
Значение αи зависит от типа сужающего устройства и модуля m:
при
; (26)
при
(27)
при
(28)
Произведение поправочных множителей k2,3 = k2k3 находят из таблицы 2 [11] по значениям m, Dтр.
Таблица 2
Произведение поправочных множителей k2,3
Dтр, мм |
Значение коэффициента k2,3 при m | ||||||
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 | |
50 100 150 200 250 |
1,023 1,017 1,012 1,008 1,005 |
1,022 1,014 1,010 1,005 1,003 |
1,023 1,013 1,008 1,004 1,002 |
1,024 1,014 1,008 1,004 1,002 |
1,025 1,015 1,008 1,005 1,002 |
1,028 1,017 1,010 1,005 1,003 |
1,031 1,019 1,011 1,007 1,004 |
Коэффициент кинематической вязкости воздуха рассчитывают, используя известную формулу Милликена
м2/с. (29)
Число Рейнольдса, отнесенное к диаметру измерительного трубопровода
. (30)
Действительный расход воздуха
м3/с, (31)
где k1 - поправочный множитель на число Рейнольдса, определяемый по номограмме, представленной на рис.4 [11].
Рис.4. Поправочный множитель к коэффициенту расхода при Re < Reпред
Предельное число Рейнольдса Reпред, начиная с которого коэффициент расхода α = αиk1k2k3 не зависит от него (k1 = 1), находят в зависимости от m и типа сужающего устройства по табл. 3.
Для основной диафрагмы, используемой на стенде (m= 0,259), k1 можно рассчитать также по приближенному аппроксимационному уравнению
. (32)
Плотность воздуха во входных каналах циклонной камеры
кг/м3. (33)
Среднерасходная скорость воздуха в шлицах
м/с. (34)
Коэффициент кинематической вязкости воздуха при входных условиях
м2/c. (35)
Входное число Рейнольдса вычисляется по формуле
. (36)