![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Лекция №1 Актуальность энергосбережения, повышение эффективности использования энергии; энергосбережение и экология
- •Лекция №2 Нормативно-правовая и нормативно- техническая база энергосбережения. Законы об энергосбережении.
- •Глава I. Общие положения
- •Глава 3. Государственное регулирование в области энергосбережения и повышения энергетической эффективности
- •Лекция №3
- •Глава 5. Энергосервисные договоры (контракты) и договоры купли-продажи, поставки, передачи энергетических ресурсов, включающие в себя условия энергосервисных договоров (контрактов)
- •Глава 6. Информационное обеспечение мероприятий по энергосбережению и повышению энергетической эффективности
- •Глава 7. Энергосбережение и повышение энергетической эффективности в организациях с участием государства или муниципального образования и в организациях, осуществляющих регулируемые виды деятельности
- •Глава 8. Государственная поддержка в области энергосбережения и повышения энергетической эффективности
- •Глава 9. Государственный контроль за соблюдением требований законодательства об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности и ответственность за их нарушение
- •Глава 10. Заключительные положения
- •Лекция_№ 4 основы энергоаудита объектов теплоэнергетики. Экспресс аудит
- •Характерные черты
- •Алгоритм проведения энергоаудита:
- •Лекция_№5 углубленное энергетическое обследование. Программа проведения энергоаудита
- •Методика обследования. Основные правила проведения энергоаудита:
- •Ознакомление с предприятием
- •Обследование предприятия
- •Разработка энергосберегающих проектов
- •Энергопаспорта
- •Лекция № 6 Энергосбережение в теплоэнергетических установках(тэу)
- •Условное топливо
- •Основное оборудование пту
- •Лекция №_7 Цикл Ренкина на перегретом паре
- •Влияние конечного давления на экономичность турбоустановки.
- •Лекция№ 8 Регенеративный подогрев пит.Воды.
- •Схемы регенеративного подогрева воды. Подогреватели воды
- •Сравнение эффективности схем слива дренажей.
- •Совершенствование схем каскадного слива дренажей установкой охладителя.
- •Пароохладители.
- •(Схема Рикара-Некольного).
- •Потеря пара и конденсата, их пополнение.
- •Диаграмма теплообмена в конденсаторах при последовательном подключении
- •Лекция №11 Оборотное водоснабжение с прудами охладителями
- •Обратное водоснабжение с градирней.
- •Поправка на влажный воздух
- •Брызгальные бассейны
- •Лекция № 12 Комбинированные паротурбинные установки для производства тепловой и электрической энергии.
- •Лекция №_13 Методы контроля за экономичностью работы тэс на действующем оборудовании.
- •Характеристики оборудования конкретной электростанции.
- •Влияние параметров на экономичность.
- •Потеря пара и конденсата, их пополнение.
- •Лекция №13. Парогазовые установки Основные типы парогазовых установок
- •Лекция №14 Количественные показатели термодинамических циклов пгу
- •Термическая эффективность парогазовых установок
- •Лекция№15 Соотношения между параметрами газового и парового циклов
- •Парогазовые установки с впрыском пара
- •Лекция №_17_Определение параметров влажного воздуха на диаграмме
- •5. Процессы тепло- и массообмена между воздухом и водой в теплообменниках смешения
- •Сушильные установки
- •Расчет конвективных сушилок с однократным использованием горячего воздуха
- •Лекция №_19_ Расчет действительной сушилки
- •Варианты конвективной сушки материалов
- •Лекция № 20 .
- •Энерготехнологическое комбинирование в прокатном производстве
- •1 Проходная печь для нагрева металла; 2 нагреваемый металл; 3 газовые горелки;
- •4 Котел-утилизатор; 5 испарительные поверхности нагрева; 6 пароперегреватель;
- •7 Барабан; 8 водяной экономайзер; 9 воздухоподогреватель Энерготехнологическое комбинирование при получении водорода
- •Охлаждение конструктивных элементов высокотемпературных установок
- •1 Теплообменная поверхность; 2 циркуляционный насос;
Лекция №_19_ Расчет действительной сушилки
В действительной сушилке могут иметь место дополнительные потери и подвод тепла, например: нагрев воздуха в калориферах, установленных в самой сушильной камере, тепловыделения при химических реакциях, размораживание влаги, находящейся в материале в виде льда, нагрев сушильного агента в вентиляторе и др.
Тепловой баланс действительной сушилки (для летнего времени)
Наименование статей баланса |
Приход |
Расход |
Тепло, поступающее с воздухом |
L0*H0+Qпв |
L2*H2 |
Тепло, поступающее с материалом и влагой материала |
M2*cм1*tм1+ W*cw*tм1 |
M2*cм2*tм2 |
Тепло, поступающее с транспортными устройствами |
Mтр*cтр*tтр1 |
Mтр*cтр*tтр2 |
Дополнительный нагрев воздуха в подогревателе в сушильной камере |
Qдоб |
- |
Потери тепла в окружающую среду |
- |
Q5 |
В таблице через Qnв обозначено тепло, полученное воздухом перед сушилкой - в выносном подогревателе (калорифере)
Уравнение теплового баланса для действительной сушилки непрерывного действия
Приход: L0*H0+Qnв+ M2*cм1*tм1+ W*cw*tм1+ Mтр*cтр*tтр1Mtr*ctr*tttr1+Qдоб
Расход: L2*H2 + M2*cм2*tм2 + Mтр*cтр*tтр2 +Q5
Отнесем расход тепла в основном подогревателе к 1 кг испаренной влаги, приняв сw=4.19,сm1=сm2=с2, считаем L0=L2=L
q==
q=L/W*(H2-H0)+M2c2/W*(tм2-tм1)+Mтр*cтр/W*(tтр2-tтр1)+Q5/W-Qдоб/W-W*сw*tм1/W=
q=l*(H2-H0)+qм+qтр+q5-qдоб-сw*tм1
Где
l*(H2-H0) – расход тепла для теоретической сушилки;
qм - расход тепла на нагрев металла;
qтр - расход тепла на прогрев транспортных средств;
q5 – потери тепла в окружающую среду;
qдоб – тепло, дополнительно сообщенное в самой сушилке;
tм1 – физическое тепло влаги, вводимой с сушильным материалом.
q = l*(H1-H0) = l*(H2-H0)+qm+qтр+q5-qдоб-cw*tм1,
откуда
qдоб + cw*tм1 - (qм+qтр+q5) = l*(H2-H0) - l*(H1 - H0) = l*(H2-H1)
= l*(H2-H1) = qдоб + cw*tм1 - (qм+qтр+q5)
При работе сушилки возможно:
потери тепла компенсируются количеством дополнительно введенного тепла;
тогда
qдоб + cw*tм1 < (qм+qтр+q5),
т.е. l*(H2-H1) и Н1 > Н2,
тогда
qдоб + cw*tм1 > (qм+qтр+q5),
т.е. l*(H2-H1) и Н1 < Н2,
Т.е. энтальпия воздуха на выходе сушилки может быть меньше или больше энтальпии при входе.
В зимнее время расход тепла на нагрев материала увеличивается.
Построение процесса для действительной сушилки
Построение процесса для действительной сушилки на H—d-диаграмме при наличии тепловых потерь (<0, т. е. H2=H1- /l) начинается, как это показано на рис. 6,8,а, с построения теоретического процесса. Затем на изоэнтальпии H1 = const теоретического процесса выбирается произвольная точка С0 и вниз от нее откладывается отрезок C0E0 = / l
После замены l его значением для условий данной точки С0 получается:
C0E0 =D0C0 /1000
Далее из точки В проводится политропа ВЕ0 действительного процесса. На линии ВЕ0 находится конечная точка действительного процесса С, определяемая пересечением этой линии с заданной в расчете линией постоянной влажности 2 или линией температуры t2, соответствующими состоянию уходящего из сушилки воздуха. Определенное положение политропы действительного процесса при заданном значении /l, не зависящее от выбранного положения точки С0 на линии H1 = const, проведенной от точки В, объясняется подобием получающихся при этом треугольников. Из рассмотрения рис. 6-8,а следует, что, например, треугольник C0E0D0 подобен треугольнику C1E1D1. Для большей точности построения действительного процесса точку С0 на линии H = const следует выбирать возможно дальше от точки В.
Из рис. 6-8,а можно заметить, что конечной точке процесса С на линии t2 = const соответствуют влагосодержание d2 и энтальпия H2, меньшие, чем в теоретическом процессе, и вследствие этого больший расход воздуха на 1 кг испаренной влаги, так как DC <D0C0.
Соответственно этому требуется и больший расход тепла на 1 кг испаренной влаги. Таким образом, для действительной сушилки требуются большая производительность вентиляторов, больший расход электроэнергии, больший расход тепла и более значительная поверхность нагрева калориферов, чем для теоретической сушилки.
При построении на H - d-диаграмме действительного процесса сушки с дополнительными выделениями тепла, превосходящего его потери (>0), политропа процесса располагается выше линии теоретического процесса. Разница в построении этого процесса и процесса при < 0 состоит только в том, что отрезок C0E0 следует откладывать от точки С0 вверх, как показано на рис. 6-8,6.
В этом случае d2 > d2T и расходы воздуха и тепла в основном калорифере на 1 кг испаренной влаги меньше, чем в теоретической сушилке.
Рис. Построение действительного процесса сушки на H - d-диаграмме
Влияние начальных и к о н е ч н ы х параметров
воздуха на тепловую экономичность процесса сушки
.
H
Рис. 6-1 Построение линий q=const на H—d- диаграмме
Таким образом, теоретические процессы, начальные и конечные точки которых лежат на H—d - диаграмме на одной прямой, имеют одинаковый расход тепла на испарение 1 кг влаги. Это положение, высказанное впервые Моллье, дает возможность нанести на H—d-диаграмму линии равных расходов тепла q = const. В самом деле, из треугольника ABC имеем:
BD = DC* tg и DA = DC* tgy.
Поскольку AB = BD + DA,
AB=DC*tga+ DC*igy = DC (tga + tgy).
Процессы рассматриваются на H—d-диаграмме, построенной при
= 45° ( tg = l ), следовательно
AB / DC = 1 + tgy
Таким образом, удельный расход тепла в H—d - диаграмме определяется углом, образуемым прямой, соединяющей начальную и конечную точки процесса с горизонтальной линией, параллельной оси абсцисс, и возрастает с увеличением угла у. Это положение дает возможность для различных направлений прямых АС подсчитать и нанести на H—d -диаграмме шкалу удельных расходов тепла, проводя для удобства отсчета прямые в этих направлениях из начала координат диаграммы точки 0, как это показано на рис. 6-1. Если для процесса ABC требуется определить удельный расход тепла, то достаточно соединить точки A и С и провести из точки 0 луч ОК, параллельный АС, направление которого определит удельный расход тепла по шкале, нанесенной на рамке H—d- диаграммы.
Из изложенного выше следует, что экономичность процесса сушки, тo есть расход воздуха и тепла на 1 кг испаренной влаги, определяется начальными параметрами холодного воздуха и параметрами воздуха после сушильной камеры. Например, при увеличении 2 или понижении t2 при H1 = H2 = const линия АС поворачивается вниз, т. е. q уменьшается; с увеличением t0 или уменьшением 0 при постоянных конечных параметрах расход тепла также уменьшается; повышение температуры t1, а следовательно, и сдвиг линии ВС вправо при постоянных значениях 2 или t2 также вызывают уменьшение расхода тепла.