11. Уточненный расчет схемы.

Предварительно нужно построить характеристики крупности для _I^+d,b_II^+d, b_IV^+d, b_VI^+d.

Характеристику исходной руды построим для средней по крупности руды, (рис. 3, б) при заданном размере максимального куска 900 мм. По графику установим, что максимальный кусок соответствует 1,5 единицам, отложенным по оси абсцисс, следовательно, единице будет соответствовать абсолютный размер 900:1,5=600 мм. Аналогично пересчитана шкала крупностей и для продукта дробилки при щели 150 мм. Результаты пересчета записаны в табл. 10 и характеристики изображены на рис.4.

Таблица 10

Пересчёт типовой характеристики в характеристики

исходной руды и продукта щековой дробилки

(к примеру расчёта и выбора схемы дробления)

По типовой характеристике		Исходная руда	Продукт щековой дробилки
Крупность классов в полях ширины щели дробилки	Суммарный выход класса по плюсу, %	Крупность класса, мм	Крупность класса, мм
+0,2 +0,4 +0,8 +1,0 +1,2 +1,5	87 72 40 27 16 5	+120 +240 +480 +600 +720 +900	+30 +60 +120 +150 +180 +225

Рис.4. Характеристики крупности

(к примеру выбора и расчёта схемы дробления):

₁^+d - исходной руды;b_II^+d - разгрузки щековой дробилки

Построим типовые характеристики средних по крепости руд для дробилок КСД-2200Гр при щели 30 мм и КМД-2200Т1 при щели 8 мм.

Примем для построения следующие суммарные классы: 0,1; 0,2; 0,4; 0,6; 0,8 и 1 от максимального куска, а размер этого куска возьмем по табл. 5 и 6, выхода снимем с рис.3, с. Результаты пересчета приведены в табл. 11, а графики – на рис.5.

Таблица 11

Перерасчёт тепловых характеристик для дробилок КСД-2200Гр

и КМД-2200Т1 к заданным размерам выходных щелей

(к примеру расчёта и выбора схемы дробления)

По типовой характеристике		Продукт КСД Гр при i=30мм	Продукт КМД2200 Т1 при i= 8 мм
Крупность класса в долях максимального куска	Суммарный выход класса по плюсу, %	Крупность класса, мм (d95 = 63 мм)	Крупность класса, мм (d95=27 мм)
+0,1 +0,2 +0,4 +0,6 +0,8 +1,0	80 66 40 22 11 5	6,3 12,6 25,2 37,8 50,4 63,0	2,7 5,4 10,8 16,2 21,6 27,0

Рис. 5. Характеристики крупности

(к примеру выбора и расчёта схемы дробления):

b_IV^+d – разгрузка дробилки среднего дробления;b_VI^+d – разгрузки дробилки мелкого дробления

а) Расчёт первой стадии дробления.

Определяем Q₂иQ₃по формуле

Q₂=Q₁₁^-aE_I^-a = Q₁₁^-150  E_I^-150 = 5600,170,6 = 57 т/ч;

Q₃ = Q₄ = Q₁ - Q₂ = 560 – 57 = 503 т/ч, или 503:1,75 = 288 м³/ч.

Значение ₁^-150 находим по рис.4.

б) Расчёт второй и третьей стадий дробления.

В операции грохочения IIIотсеивается класс 60 - 0 мм, а в операцииV– класс 13 - 0 мм, размер выходной щели дробилки второй стадии дробленияi_IV = 30 мм. Поэтому для расчёта второй стадии дробления необходимо определить содержание в продукте 6 класса – 60 мм, а для расчёта третьей стадии дробления необходимо знать содержание в этом же продукте классов –30 мм и –13 мм. Кроме того, для выбора грохотов необходимо знать содержания в питании грохота классов с зернами размером, меньшим размера отверстий сит и меньшим половины размера отверстий сит, то есть необходимо определить значения₆^-30, ₁₁^-13 и₁₁^-6,5. Таким образом, для продукта 6 необходимо определить значения₆^-60, ₆^-30, ₆^-13, для продукта 10 –₁₀^-13и для продукта 11–₁₁^-13, ₁₁^-6,5.

Определение ₆^-60. Так как максимальная крупность зерен в классе 60 - 0 мм меньшеi_II, то расчёт производим по формуле 14 [1, стр. 68].

₆^-d = ₁^-d + ₁⁺ⁱ  b_II^-d

₆^-60 = ₁^-60 + ₁⁺¹⁵⁰b_II^-60 = 0,06 + 0,83  0,28 = 0,29 = 29 %

Определение ₆^-30 и₆^-13производится по формуле 14 [1, стр. 68] алогично определению₆^-60. Но более просто эти значения можно определить, исходя из предположения, что для узкого отрезка кривой содержание мелкого класса–dпропорциональноd, тогда

₆^-30 = 30/60₆^-60 = 30/6029 = 14,5 %;

₆^-13 = 13/60₆^-60 =13/6029 = 6,3 %.

Этот приближенный метод определения содержания мелких классов в дробленой руде даёт достаточно точные результаты, но только в том случае, если исходная руда не содержит большого количества первичных шламов. При рудах, сильно разрушенных процессами окисления и выветривания, определение содержания мелких классов нужно производить по формулам 14,16 [1, стр. 68].

При проектировании дробильно-сортировочных фабрик необходимо знать полную характеристику крупности продуктов дробления. В этом случае определение содержаний классов в зависимости от их крупности ведется по формулам 14,16 [1, стр. 68].

Определение Q₇, Q₈, Q₉по формуле 10 [1, стр. 67].

Q₇ = Q₁₆^-a E_III^-a = Q₁₆^-60 E_III^-60 = 625  0,29  0,85 = 154 т/ч;

Q₈ =Q₉ =Q₁ –Q₇ = 625 – 154 = 461 т/ч или

461:1,75=264 м³/ч.

Определение ₁₀^-13, формула 17 [1, стр. 69].

₁₀^-d = ₆^-d + ₆⁺ⁱ b_IV^-d;

₁₀^-13 =₆^-13 +₆⁺³⁰b_IV^-13 = 0,063 + 0,8550,25 = 0,277 = 27,7 %

Здесь ₆⁺³⁰ = 1 -₆^-30 = 1 - 0,145 = 0,855;b_IV^-13 взято по графику, приведенному на рис.5.

Определение Q₁₁,Q₁₃,Q₁₄по формуле 19 [1, стр.70].

Q₁₃ =Q₁₄ =Q₁₁ –Q₁₀ =1400 – 625 = 775 т/ч или 775 : 1,75 = 443 м³/ч.

Здесь а= 13 мм,b_VI^-a =b_VI^-13взято по графику, приведенному на рис. 5.

₁₀^+а =₁₀⁺¹³ = 1 -₁₀^-13 = 1 - 0,277 =0,723.

Определение ₁₁^-13 и₁₁^-6,5, формулы 20, 21 [1, стр. 70].

₁₁^-6,5 0,50,523 = 0,262 = 26,2%.

Здесь ₁₁ =Q₁₁ :Q₁ = 1400 : 625 = 2,24

Для определения уточненных коэффициентов загрузок определим производительность дробилки с учетом всех поправок.