pdf.php@id=6178
.pdfПри проведении кинетических расчетов влагосодержания
воспользуемся дифференциальными |
выражениями теплопро |
||||||
водности и массопереноса [128, 129]: |
|
|
|
||||
дТ_= |
(д21 |
ГЭЛ |
çr^dU |
(4.91) |
|||
дх |
г\Эг2 |
2 Sr) |
с |
Зт’ |
|||
|
|||||||
dU _ |
(дг и |
Г dU |
д! |
Г ЭЛ |
(4.92) |
||
дх ~ а"\д гг +2 Sr, + М |
.Эг2 + 2 Эг/ |
||||||
|
где t — температура материала в данной точке, К; т — время, с; ат— коэффициент температуропроводности, м2/с; с — теп лоемкость материала, Дж/(кг-К); е — критерий фазового пере хода; гс — скрытая теплота испарения, Дж/кг; U — влагосодержание материала в данной точке, кг/кг; а„, — коэффициент диффузии влаги, м2/с; г — текущий линейный размер, м; Г — фактор формы (для пластины Г = 0, цилиндра Г = 1, шара Г = 3); 5 — коэффициент термовлагопроводности, 1/К.
Решение в общем виде затруднено, поэтому воспользуемся решениями для одномерной задачи (пластина) со следующими
граничными условиями [130]: |
|
|
|
|
ÔT<^ XF“}+K!,F,-(1-C)LU K ,KM ) = 0 , |
(4.93) |
|||
дТ(1, F0) |
|
|
(4.94) |
|
дх |
дх |
+ к ( и ( ^ о ) = 0 , |
||
|
|
|
||
dT(Q,F0) |
dU(Q,F0) |
|
(4.95) |
|
дх |
дх |
|
|
|
|
|
|
||
где х = r/R — безразмерная координата; |
T = (t - |
f)Af — без |
||
размерная температура; U=(U'—U)/AU' — безразмерное вла- |
||||
госодержание; F0 — критерий Фурье; Lu, |
к0, к/ш |
Рп — крите |
рии диффузии влаги (а,п/ая) Кассовича, Кирпичева, Поснова. Начальные условия:
U = (х, 0) = U0 = const, Т = (х, 0) = Т0 = const.
Решение дает:
|
7х* ,'?. > = |
2 , Х л 'а |
<4-96> |
|
|
и<*’ |
|
|
м-97) |
где |
в;, =(-!)' |
1-у; |
В” =(-!)'■ v2- v 2’ |
(4.98) |
v,2- v 2 |
271
D 9 _/ ,ч / ( V ,2 - 1 + E ) K 0 L M
*2i_( |
1} |
v2- v 2 |
’ |
(4.99) |
|
nq |
14, |
Lu(l/L U - |
|
V Î ) - ( I - E)K 0P „LU |
|
|
|
||||
Ъ |
|
|
V\ ~ V1 |
|
|
QK, =(Г+1)/0'Р°к,,да^о + 2 j =|cfO>„x)x |
|
||||
x e x p ( - ( i 2 y,2 L uFo ) • f Qf° к |
( f 0) ' e x p ( p 2 v 2L u F ^ d F ^ . |
|
Расчетные и экспериментальные значения кинетических кривых сушки приведены на рис. 132, 133. Подвод энергии осуществляется радиационно-конвективным методом. Из по лученных результатов следует:
—наблюдается удовлетворительное совпадение расчетных
иэкспериментальных значений влажности порохового полу-
10 |
20 |
30 |
40 |
50 т, мин |
Рис. 132. Вычисленные (Г, 2*) и экспериментальные (1, 2) значения кри вой кинетики сушки (топливо РБФ, р = 1,4'Ю3 кг/м3):
1 - Тв = 100вС; 2 — Тв = 90“С
272
Рис. 133. Вычисленные (Г, Т ) и экспериментальные (1, 2) значения ско
рости сушки (топливо РБФ, р = 1,4-103 кг/м3): 1 - Т„ = 100°С; 2 — Т„ = 90вС
— по скорости весь процесс сушки можно условно разде лить на три периода: с большой скоростью, с падающей ско ростью и с малой скоростью сушки, соответствующие физи ко-механической и физико-химической связи влаги с материа лом;
— интенсивность существующего процесса сушки невысо ка, время сушки до необходимой влажности около 60 минут.
Поиски конструктивных решений задачи основывались на следующей принципиальной закономерности:
В каждый данный момент процесса сушки все параметры, определяющие ее скорость, изменяются. Из дифференциаль ных уравнений, приведенных выше, можно вывести только общие закономерности, определяющие степень влияния каж дого параметра. С точки зрения скорости процесса имеет зна
273
чение не только абсолютная величина этих параметров, но и направленность векторов градиентов температуры и влагосодержания.
На рис. 134 приведено принципиальное изображение этих векторов, представляющее наиболее типичные варианты орга низации промышленного процесса сушки:
—градиенты имеют противоположное направление. Это имеет место во всех типах применяемых сушилок, в которых энергия к высушиваемому элементу массы подводится извне;
—температурный градиент близок к 0, что характерно для последнего периода сушки в сушилках с интенсивным тепло вым потоком извне;
—оба градиента однонаправлены и способствуют интен сивной диффузии и термодиффузии влаги в материале. Такое распределение в полуфабрикате влаги и температур характерно для подвода энергии внутрь материала (химический, диссипа тивный разогревы и высокочастотный нагрев).
Совпадение направлений диффузии влаги под действием градиента влагосодержания и термодиффузии под действием теплового потока резко ускоряет процесс сушки. Так, сушка на вальцах с 8...12% до 1,5...2,5% проводится в течение 3...5 минут, а в сушилках радиационно-контактного типа (шнеко вая, барабанная) с 1,5...2,5% до 0,3...0,8% — 60...90 минут.
а |
|
б |
|
|
в |
Рис. |
134. |
Различные варианты организации сушильного процесса: |
|||
|
a u |
at л Æ |
„ a uat |
п |
a u п at л |
а - |
й |
<0- й >0; 6 - |
T i ' * |
• - |
i z <0- J z <0 |
274
Итак, первым техническим решением по интенсификации сушки порохового полуфабриката является изменение направ ления теплового потока в материале на противоположное с реализацией положительного температурного градиента. Но скорость сушки определяется не только диффузией влаги внутри материала, но и испарением и перемещением влаги с поверхности материала в окружающую среду через так назы ваемый пограничный слой, расположенный у поверхности ма териала.
На границе поверхности материала с окружающей средой имеет место уравнение баланса влаги:
- ^ p 0(V C /+5V /)/I= ^ ( p /l- p c) = y/1, |
(4.102) |
где а\х — коэффициент влагообмена, отнесенный к разнице химических потенциалов; р,,, рс — химические потенциалы со ответственно на поверхности и в окружающей среде; jn — ин тенсивность испарения.
Для установившегося процесса в изотермических условиях разность химических потенциалов может быть заменена разно
стью парциальных давлений пара, то есть: |
|
j n=aP(Pln- P lc), |
(4.103) |
где ар _ коэффициент влагообмена, отнесенный к разности парциальных давлений; Р1п, Р1с — парциальные давления пара соответственно поверхности и среды.
Приведенная формула Дальтона является приближенной и справедлива, строго говоря, только для стационарного про цесса влагопереноса (в периоде постоянной скорости).
Для периода падающей скорости влагообмен с окружаю щей средой определяется по следующей формуле:
/ ; | = р / > ( £ / , - £ / Д |
( 4 . Ю 4 ) |
где р — коэффициент влагообмена, отнесенный к разнице влагосодержаний, м/с; UP — равновесное влагосодержание.
Таким образом, интенсивность испарения влаги с поверх ности высушиваемого материала в окружающую среду зависит от градиента давления пара или влагосодержания между по верхностью материала и окружающей средой.
Следовательно, вторым техническим решением по сокра щению времени сушки является снижение парциального дав ления или влагосодержания пограничного слоя и окружающей среды.
Инженерные разработки проводились в двух направлениях:
275
— повышение скорости сушки при вальцевании и, собст венно, сушки за счет совершенствования существующих тех нологических процессов и оборудования;
—создание принципиально нового процесса переработки, имеющего значительно более высокие технико-экономические показатели.
По первому направлению в конструктивном плане были использованы два вышеуказанных технических решения:
—для снижения влагосодержания в окружающей среде был применен обдув поверхности «чулка» на вальцах и «таб летки» в сушилке потоком воздуха с заданными тепло-влажно стными параметрами;
—для ускорения термодиффузии внутри высушиваемого пороха был увеличен температурный градиент за счет охлаж дения поверхности «чулка» воздухом, а при сушке порохового полуфабриката после вальцев применен осциллирующий ре жим (нагрев —■охлаждение), обеспечивающий изменение на правление вектора температурного градиента на противопо ложное.
На рис. 135, 136 схематично показаны новые вальцы 1500 660/660 и модернизированная сушилка СШТС с более интен сивным тепло-массообменом в сравнении со старыми аппара тами. В табл. 25 приведены сравнительные характеристики ап паратов.
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 2 5 |
|
Сравнительные технические показатели используемого в промышленности |
|||||
|
|
|
и нового оборудования |
|
|
|
|
|
|
Вальцы |
Сушилка |
||
Техническая характеристика |
Серийные |
Модернизир. |
Серийная |
Модернизир. |
||
|
|
|
1530 550/550 |
1500 660/660 |
СШТС |
СШТС-М |
Максимальная произво |
300 |
500 |
800 |
1000 |
||
дительность, |
кг/ч |
|
|
|
|
|
Влажность |
полуфабри |
|
|
|
|
|
ката, % |
|
6...12 |
6...12 |
1,5...3,0 |
|
|
— |
поступающего |
1,5...3,0 |
||||
— |
выходящего |
1,5...3,5 |
1.5...3,5 |
0,3...0,9 |
0,3...0,9 |
|
Размеры рабочих орга |
|
|
|
|
||
нов, мм |
|
|
660 |
|
|
|
— |
диаметр валков |
550 |
|
|
||
— |
длина валков |
1530 |
1500 |
450 |
450 |
|
— диаметр |
шнеков су |
|
|
|||
шилки |
|
- |
- |
200 |
200 |
|
— |
шаг винтовой линии |
276
|
|
|
|
|
|
|
Окончание табл. 25 |
|
Техническая характеристика |
Вальцы |
1 |
Сушилка |
|||||
Серийные |
Модернизир. |
|
Серийная |
Модернизир. |
||||
Габариты, м |
|
|
1530 550/550 |
1500 660/660 |
|
СШТС |
СШТС-М |
|
|
|
6x2,37x2 |
10,5x2,89x2,1 |
8,1x4,2x1,65 |
9x4,5x2,1 |
|||
Параметры |
|
системы |
|
|
|
|
|
|
воздухообдува |
|
|
|
|
|
|
||
— |
количество |
воздуха, |
|
300... 1000 |
|
|
800...2000 |
|
м3/г |
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
температура, |
К |
|
323...353 |
|
|
353...383 |
|
— |
относительная влаж |
|
5...80 |
|
|
5...80 |
||
ность, % |
|
|
|
|
|
|
|
|
Удельные |
энергозатра |
360...720 |
380...720 |
|
300...800 |
300...600 |
||
ты, |
кДж/т |
|
|
|
|
|
|
|
Масса, т |
|
|
23,7 |
42,8 |
|
7,75 |
8 |
|
Тип электродвигателя |
П-102 |
2ПФ315 |
|
П-61 |
2ПФ160 |
|||
Мощность, |
кВт |
|
75 |
118 |
|
4,5 |
5,6 |
Рис. 135. Вальцы 1500 660/660:
1 — загрузочное устройство; 2 — узел механизированного съема «чулка»; 3 — система обдува воздухом; 4 — узел регулирования зазора; 5 — уст ройство замера зазора; 6 — узел смыва россыпей
277
1 . Загрузка
Воздух на очистку
г---------- |
► |
|
4 |
|
6 |
|
Выгрузка |
|
]-------- ► |
Рис. 136. Сушилка СШТС модернизированная:
1 — управляемый привод; 2 — система нагнетания нагретого воздуха; 3 — система отсоса воздуха на очистку; 4 — узел промывки желобов и шне ков; 5 — секции сушилки; 6 — межсекционные перегружатели
Вальцы 1500 660/660 имеют более высокую в сравнении со штатными производительность за счет большего диаметра вал ков и интенсификации тепло-массообмена с окружающей сре дой. В конструкцию аппарата внесен целый ряд изменений, затрагивающих как основные рабочие органы (валки, кольца), так и вспомогательные узлы (загрузочное устройство, измере ние и регулирование зазора между валками и т. д.), направлен ные на повышение безопасности и создание необходимых ры чагов управления процессом в автоматическом режиме.
Модернизированная сушилка СШТС-М в отличие от се рийной имеет систему регулирования параметров погранично го слоя потоком воздуха с изменяющимися температурой и влагосодержанием. За счет интенсификации процесса испа рения влаги с поверхности «таблетки» это позволяет сократить время сушки или при прочих равных условиях повысить про изводительность с 800 до 1000 кг/ч. Однако в целом вследст вие отрицательного воздействия на процесс диффузии влаги температурного градиента (вектор термодиффузии направлен внутрь материала) параметры сушки остаются неоптимальны ми, что приводит к большой загрузке аппарата взрывоопас ным продуктом.
2 7 8
С целью создания в материале температурного поля с по ложительным градиентом были проведены работы по сушке в осциллирующем режиме.
Проведенные ранее работы по сушке в вакууме с нагревом материала в высокочастотном электрическом поле показали, что при совмещении направлений векторов диффузии и тер модиффузии и увеличении градиента влагосодержания поверх ность материала — окружающая среда время сушки может быть сокращено на порядок. На рис. 137 приведены графики функции W = У(т) при различной глубине вакуума. Очевиден вклад как того, так и другого факторов, обеспечивающих при совместной реализации ускорение процесса более чем на по рядок. Однако применение СВЧ-метода нагрева (рис. 138) в промышленности не обеспечивает необходимой безопасно сти вследствие существенной зависимости диэлектрических свойств материала от его влажности.
Примененный искусственный прием поворота термодиф фузии (осциллирующий метод) существенно проигрывает СВЧ-сушке в вакууме по двум параметрам:
— время нагрева материала за счет теплопотока извне с последующим охлаждением для создания положительного температурного градиента значительно больше;
— градиент влагосодержания поверхность — окружающая среда не увеличивается вследствие невозможности применения вакуума ниже 8 КПа.
Рис. 137. Кинетика сушки в вакууме с нагревом материала в высокочас тотном электрическом поле при давлении:
1 — 8,0 кПа; 2 — 16,0 кПа; 3 — 34,7 кПа; 4 — 48,0 кПа; 5 — без вакуума
279
5
Рис. 138. Схема высокочастотной вакуумной сушильной установки:
1 — генератор ЛГД-10А; 2 — фидер; 3 — рабочие электроды; 4 — шнеко вые затворы; 5 — вакуумный насос; 6 — вакуумная камера; 7 — конден сат влаги
На рис. 139 представлена схема опытного образца сушиль ного аппарата, обеспечивающего проведение процесса в вибро кипящем слое и в осциллирующем режиме. Вибрация перфо рированного поддона, на котором находится полуфабрикат, осу ществляется механически. Воздух, поступающий снизу через отверстия поддона, имеет изменяющиеся по пяти зонам пара метры (T, W) и обеспечивает как осциллирующий режим про цесса, так и в комбинации с вибрацией создает кипящий слой.
В табл. 26 представлены результаты испытаний сушилки КСВР-4 в опытном производстве. Как видно из таблицы,
280