1.8 Аналоги по применению и базированию

ПКР Tomahawk BGM-109 B/E

ПКР средней дальности YJ-82 (C-802)

ПКР ракета Exocet

ПКР 3M80 (3М80Е) Москит

ПКР Otomat (Mk1,Mk2,Mk3)

Крылатая ПКР П-35 (П-6)

ПКР YJ-62 (C-602)

Крылатая ПКР П-70 Аметист

ПКР AS15TT

Крылатая ракета воздушного базирования ASMP (ASMP-A)

ПКР ASURA (ANF)

Крылатая ПКР П-500 Базальт (4К80)

ПКР Harpoon

ПКР Sea Skua

ПКР (Оникс)

ПКР П-120 Малахит (4К85)

ПКР Sea Eagle

Комплекс ПКР RBS-15ka

ПКР RBS-15 Mk3

ПКР Penguin

Крылатая ПКР П-700 Гранит (3М-45)

2. Список литературы

1. "Крылатые ракеты в морском бою" Б.И. Родионов, Н.Н. Новиков, издательство «Воениздат», 1987 г.

2. Широкорад А.Б. "История авиационного вооружения", -Мн.: Харвест, 1999г.

3. rbase.new-factoria.ru (topwar.ru)

4. www.pretich.narod.ru

Расчётная часть.

2.1. Постановка задачи.

Разработать конструкция цилиндрического переходного отсека (негерметичного) для ракеты-носителя.

Исходные данные:

Материал – АМг6

σ_В = 315 МПа

σ_0,2 = 155 МПа

σ_Т = 155 МПа

Е = 7,1 *10⁴ МПа

µ = 0,3

D = 0,9 м

L = 0,3 м

М_изг = 4,5*10⁴ Н/м

Q = 0,7*10⁴ Н

N = 2*10⁵ Н

n = 4

f = 1,5

Расчет на прочность.

Расчетная схема приведена на рис.2.2.1.

Рис 2.2.1. Расчётная схема.

2.2.1. Определяющей нагрузкой является эквивалентная сила.

Сжимающая сила N складывается из сил инерции и сил аэродинамичесского сопротивления. По величине она не превосходит максимального значения тяги. Осевая сила достигает максимального абсолютного значения, как правило, в момент времени, соответствующий n _{x max} . Изгибающий момент определяется в основном поперечной перегрузкой и аэродинамическими силами. Поперечная перегрузка и аэродинамические силы , как правило, достигают максимальных значений на траектории в точке, соответствующей q_max. Следовательно, и изгибающий момент здесь имеет максимальное значение. Помимо полётных случаев нагружения хвостовые отсеки проверяют на случай стоянки на старте. Здесь оказывается действие изгибающего момента от ветровой нагрузки в случае консольного закрепления ракеты-носителя и силы тяжести полностью заправленной ракеты-носителя. Исходной для расчёта сухих стрингеровых отсеков является максимальная эквивалентная сила, увеличением которой в f раз определяется расчётная эквивалентная сила:

N^р_экв = f·(n·N+4·) (1)

N^р_экв =1,5(4·2·10⁵ +4·1.5 ·10⁵ Н

2.2.2. Расчетное разрушающее напряжение:

(2)

62 МПа

2.2.3. Расчет обшивки и нахождение необходимости применения силовой конструкции.

Обшивка полностью воспринимает касательные напряжения, равные

(3)

По теории наибольших касательных напряжений

МПа (4)

м

Получили толщину обшивки δ= 0.00077049 м. Но из конструктивных соображений выбираем толщину δ=0.002 м

При такой толщине обшивки сжимающая сила, действующая на стрингеры, равна:

(6)

Н

Это означает, что обшивка выбранной толщины полностью воспринимает заданную нагрузка, следовательно нет необходимости в применении силовой конструкции.

В результате напряжение, воспринимаемое оболочкой

(7)

МПа

Коэффициент запаса:

(8)

Конструкция прочная.

2. Расчет на устойчивость.

Рис.2 Расчетная схема

Рис. 2.3.1. Расчёт на устойчивость.

Радиус цилиндрической оболочки:

м

Изгибная жесткость оболочки:

(9)

Н*м²

Критическое значение распределенной нагрузи:

(10)

Критическая сила:

(11)

Получили F>N_экв, Конструкция устойчива.

Коэффициент запаса по устойчивости:

(12)

=