3454

Для определения конвективного коэффициента теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности теплообмена вычисляем:

- среднюю температуру продуктов сгорания

- действительную скорость продуктов сгорания при этой температуре

определяем по номограмме, приведённой на рис. 5.5. Лучистый коэффициент теплоотдачи от продуктов

сгорания к поверхности теплообмена гл определяем в соответствии с [7] по формуле

где М – параметр, определяемый по номограмме, приведённой на рис. 5.6.

Ориентировочная температура поверхности теплообмена (стенки) будет равна:

Степень черноты трёхатомных газов и водяных паров определяется по номограмме, приведённой на рис. 3.1 – 3.3, при этом эффективная толщина излучающего слоя вычисляется по формуле

а парциальное давление принимается таким же, как и в рабочем пространстве печи.

52

где L1 = (0,2…0,3) – высота защитного хода в верхней

части рекуператора, м (см. рис. 5.3).

По формуле (5.9) вычисляем максимальную температуру стенки и сравниваем её с допустимым значением.

5.2. Расчёт радиационного щелевого рекуператора

Принципиальная схема щелевого радиационного подогревателя показана на рис. 5.7. Такие рекуператоры состоят из двух концентрических цилиндров, сваренных из листов жаропрочной стали толщиной от 6 до 10 мм. По внутреннему цилиндру проходят дымовые газы, а в кольцевой щели между цилиндрами – нагреваемый воздух. Диаметр внутреннего цилиндра, т.е. дымового канала, в зависимости от размеров рекуператора колеблется от 0,5 до 3,5 м. Ширину кольцевого пространства, т.е. щели для прохождения нагреваемого воздуха, принимают равной от 8 до 60 мм. На обоих концах рекуператора расположены кольцевые коробки, служащие для подвода и отвода нагреваемого воздуха, причём для более равномерного распределения по кольцевой щели подвод воздуха производят тангенциально.

55

теплоотдачи от поверхности теплообмена к воздуху, вычисляем:

- среднюю температуру воздуха (5.16); - действительную скорость воздуха (5.17); - периметр воздушного канала

- конвективный коэффициент теплоотдачи гк (рис. 5.5).

Для определения конвективного коэффициента теплоотдачи от дымовых газов и поверхности теплообмена вычисляем:

-среднюю температуру продуктов сгорания (5.18);

-действительную скорость продуктов сгорания (5.19);

-конвективный коэффициент теплоотдачи (5.5).

57

Лучистый коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности теплообмена вычисляем по формуле

(5.20).

При этом среднюю температуру поверхности теплообмена (стенки) вычисляем по (5.21), а эффективную толщину излучающего слоя – по (5.22).

Суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания определяем по (5.23), коэффициент теплопередачи – по (5.6), среднелогарифмический температурный напор для противоточной схемы движения – по (5.7), средний диаметр теплопередающей поверхности – по (5.24), а высоту рекуператора – по (5.25).

Учитывая недостаточно полное использование поверхности теплообмена в местах входа и выхода воздуха из рекуператора, принимаем окончательно его высоту на 10…15 % больше значения, полученного по формуле (5.25).

По формуле (5.9) вычисляем максимальную температуру поверхности теплопередачи и сравниваем её с допустимым значением.

Equation Chapter 1 Section 6

58

6. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ВТОРИЧНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕСУРСОВ (ВЭР)

Под вторичными энергетическими ресурсами подразумевают энергетический потенциал продуктов и отходов, который не используется в самом теплотехнологическом агрегате, но может быть частично или полностью использован для энергоснабжения других агрегатов.

Основным ВЭР нагревательных печей непрерывного действия является физическая теплота уходящих продуктов сгорания топлива. По данным [7] потери теплоты с уходящими газами составляют от 30 до 45 % от расходной части теплового баланса и для использования этой теплоты применяют котлыутилизаторы (КУ) [8, 9]. Пар, выработанный в КУ, применяется для технологических нужд или для отопления, вентиляции горячего водоснабжения.

По компоновке поверхностей нагрева и газового тракта различают газотрубные и водотрубные КУ. Основная особенность газотрубных КУ заключается в движении продуктов сгорания внутри труб поверхностей нагрева. Эти КУ характеризуются простотой, высокой газоплотностью, пониженными требованиями к питательной воде. К основным недостаткам подобного типа КУ относятся низкий коэффициент полезного действия (от 50 до 60 %) и низкое давления получаемого пара (от 1,5 до 2 МПа). Кроме того, внутренние поверхности быстро загрязняются технологическим уносом, поэтому необходимо применять чистку труб с затратой большого количества ручного труда. В связи с этим применение газотрубных КУ целесообразно для печей небольшой производительности.

В зависимости от конструктивного оформления газотрубные КУ подразделяют на горизонтальные и вертикальные. Технические и конструктивные характеристики газотрубных КУ приведены в табл. 6.1 – 6.3.

Основной особенностью водотрубных КУ является змеевиковая компоновка поверхностей нагрева и многократная

59

принудительная циркуляция пароводяной смеси. Эти КУ рассчитаны на температуру продуктов сгорания от 600 до 850 °C и предназначена для получения перегретого пара давлением от 1,8 до 4,5 МПа и температурой от 340 до 400 °C.

Технические и конструктивные характеристики водотрубных КУ приведены в табл. 6.4, 6.5.

Исходные данные для выбора типа КУ являются:

-объёмный расход продуктов сгорания на выходе из печи (5.2);

-температура продуктов сгорания на входе в КУ

Параметры получаемого пара принимаются равными номинальным значениям (табл. 6.1, 6.2, 6.4, 6.5), а температура питательной воды – tп.в 100 °C.

Целью проверочного теплового расчёта КУ является определение паропроизводительности котла, которая не должна отличатся более, чем на 10 % от её номинального значения.

60