3454
.pdf31
Рис. 3.10. Относительная температура θ по оси цилиндра (x/S = 0) при значениях Fo от 0 до 15
Рис. 3.11. Относительная температура θ оси цилиндра при значениях Fo от 0 до 0,5
32
- вычисляют температуру в центре заготовки на выходе из расчётного участка:
tкон,центр |
|
|
центр( |
|
|
t |
|
). |
(3.17) |
t |
t |
о |
|||||||
м |
г |
|
г |
|
|
|
Если неравномерность нагрева заготовки на выходе из сварочной зоны превышает допустимые значения, то определяется время нахождения заготовки в томильной зоне, при этом критерий Фурье определяют по номограмме, приведённой на рис. 3.12.
Рис. 3.12. Выдержка металла при постоянной температуре поверхности: 1-3 – пластина; 4-5 – цилиндр
33
3.3. Расчёт напряжённости пода печи
Полное время пребывания металла в печи определяется по формуле
|
|
|
м |
с т , ч, |
(3.18) |
где м , |
с , |
т |
– |
время пребывания |
заготовки в |
методической, сварочной и томильной зоне, соответственно, ч.
Масса металла, одновременно находящаяся в печи |
|
G P , кг, |
(3.19) |
где P – производительность печи по металлу, кг/ч. Число заготовок, одновременно находящихся в печи
n |
G |
, шт. |
(3.20) |
|
|||
|
M |
|
|
Длина активного пода печи |
|
||
L n b, м, |
(3.21) |
где b – ширина одной заготовки, м.
Длина каждой технологической зоны печи определяется пропорционально времени пребывания заготовка в этой зоне:
L |
L |
|
|
, м, |
(3.22) |
|
|
||||
i |
|
i |
|
|
где i – время пребывания заготовки в i-ой зоне.
Напряжённость пода печи
H |
P |
, кг/(м2·ч). |
(3.23) |
|
|||
|
LA |
|
Для нагревательных печей периодического действия напряжённость пода должна находится в пределах от 500 до
1200 кг/(м2·ч).
Equation Chapter 1 Section 4
34
4. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ПЕЧИ
Тепловой баланс составляется с целью определения необходимого расхода топлива и оценки энергетического совершенства печи. Уравнение теплового баланса учитывает равенство прихода и расхода тепла и для нагревательных печей непрерывного действия имеет следующий вид:
Qх.т Qф.в Qэкз Qт.п Qуг Qх.н Qм.н
(4.1)
Qкл Qизл Qохл Qнеуч, кДж/ч,
где Qх.т – химическая теплота топлива; Qф.в –
физическая теплота, вносимая подогретым воздухом; Qэкз –
теплота экзотермических реакций; Qт.п – теплота, затраченная на нагрев металла; Qуг – потери теплоты с уходящими газами;
Qх.н – потери теплоты от химического недожога; Qм.н – потери теплоты от механического недожога; Qкл – потери теплоты через кладку печи; Qизл – потери теплоты излучением через открытые технологические окна; Qохл – потери теплоты с охлаждающей водой; Qнеуч – неучтённые тепловые потери.
4.1. Приходные статьи теплового баланса
Приходные стать теплового баланса рассчитываются по следующим уравнениям:
- химическая теплота топлива
Q |
х.т |
B Qр , кДж/ч, |
(4.2) |
|
н |
|
где B – расход топлива, м3/ч;
- физическая теплота, вносимая подогретым воздухом,
Q |
VоBc t |
в |
, кДж/ч, |
(4.3) |
ф.в |
в в |
|
|
35
где tв – температура подогретого воздуха, °C; cв –
изобарная объёмная теплоёмкость воздуха (см. приложение 4); - теплота экзотермической реакции окисления стали
Qэкз 5652 P a, кДж/ч, |
(4.4) |
где a – угар металла.
По данным [4] величина угара в нагревательных печах непрерывного действия составляет от 0,01 до 0,02 (от 1
до 2 %).
4.2. Расходные статьи теплового баланса
Расходные статьи теплового баланса рассчитываются по следующим уравнениям:
- теплота, затрачиваемая на нагрев стали,
Qт.п Pcм tм tм , кДж/ч, |
(4.5) |
где cм – теплоёмкость стали в интервале температур от tм до tм , кДж/(кг·K) (см. приложения 7-9);
- потери теплоты с уходящими газами
|
Qуг VгBcгtуг |
hугB, кДж/ч, |
(4.6) |
||||
где cг – теплоёмкость продуктов сгорания при |
|||||||
температуре уходящих газов, |
кДж/(м3·K); |
tуг – температура |
|||||
уходящих газов, |
|
|
°C; hуг |
– энтальпия |
уходящих |
газов |
|
(определяется |
|
|
|
|
|
|
по |
h-t – диаграмме при температуре уходящих газов), кДж/м3; |
|||||||
- потери тепла от химического недожога |
|
||||||
Q |
х.н |
(0,005...0,015)BQр , кДж/ч; |
(4.7) |
||||
|
|
|
н |
|
|
||
- потери теплоты от механического недожога |
|
||||||
Q |
м.н |
(0,02...0,03)BQр , кДж/ч; |
(4.8) |
||||
|
|
|
н |
|
|
36
- потери теплоты через кладку печи
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qкл 3,6 |
|
|
|
tг tос |
|
Fкл , кДж/ч, |
(4.9) |
|||||
|
1 |
|
|
o |
|
|
и |
|
1 |
||||
|
|
|
г |
|
|
|
|
ос |
|
||||
|
|
|
|
o |
и |
|
|||||||
где |
|
– средняя температура теплоносителя в печи, °C; |
|||||||||||
t |
|||||||||||||
tос – температура |
окружающей |
среды, °C; г , |
ос – |
коэффициенты теплоотдачи от газов к кладке и от кладке к окружающей среде (воздуху), соответственно, Вт/(м2·K);o , и – толщина огнеупорного и теплоизоляционного слоя
кладки, соответственно, м; o , и – коэффициенты теплопроводности огнеупорного и теплоизоляционного материалов, соответственно, Вт/(м·K); Fкл – площадь
поверхности кладки печи, м2.
Формулы для расчётов коэффициентов теплопроводности огнеупорных и теплоизоляционных материалов приведены в приложении 10, а максимально допустимые значения температур этих материалов в приложении 11.
Термическим сопротивлением теплоотдачи со стороны теплоносителя можно пренебречь, т.к. г ос , а
коэффициент теплоотдачи от кладки к окружающей среде определяется в соответствии с [4] по формуле
|
ос 7 0,5tнар , |
|
(4.10) |
где tнар |
– температура наружной поверхности кладки, °C. |
||
Площадь поверхности кладки вычисляют из |
|||
соотношения: |
|
|
|
|
Fкл 2Fст Fcв , |
|
(4.11) |
где F |
– площадь боковой стенки, м2; |
F |
– площадь |
ст |
|
cв |
|
свода печи, м2.
37
При ориентировочных расчётах потерю теплоты через кладку печи можно определить по упрощённой формуле
Qкл 3,6 qклFкл , |
(4.12) |
где qкл – плотность теплового потока через кладку печи,
Вт/м2, которая определяется по данным табл. 4.1;
Таблица 4.1 Плотность теплового потока через кладку печи
Материал |
qкл |
Внутренняя температура стенки, |
|||
|
°C |
|
|||
стенки |
|
|
|
|
|
tнар |
400 |
600 |
800 |
||
|
|||||
Шамот (1 кирпич) |
qкл |
1186,26 |
1907,32 |
2733,05 |
|
tнар |
102 |
140 |
176 |
||
|
|||||
Шамот (1,5 кирпича) |
qкл |
819,915 |
1320,01 |
1884,06 |
|
tнар |
81 |
109 |
138 |
||
|
|||||
Шамот (1 кирпич) и |
qкл |
296,563 |
488,46 |
715,245 |
|
изоляция 0,5 кирпича |
tнар |
45 |
60 |
75 |
|
Шамот (0,5 кирпича) и |
qкл |
331,455 |
552,425 |
808,235 |
|
изоляция 0,5 кирпича |
tнар |
49 |
65 |
82 |
|
Шамот (1 кирпич) и |
qкл |
168,635 |
279,12 |
401,235 |
|
изоляция 1 кирпич |
tнар |
32 |
42 |
53 |
|
Шамот (1 кирпич) и |
qкл |
133,745 |
244,23 |
377,975 |
|
изоляция (0,5 кирпича) |
|||||
и шлаковая засыпка |
tнар |
28 |
39 |
52 |
|
100 мм |
|
|
|
|
|
Шамот (1 кирпич) и |
qкл |
98,855 |
168,635 |
255,86 |
|
изоляция (1 кирпич) |
tнар |
25 |
31 |
40 |
38
Продолжение табл. 4.1
Материал |
qкл |
|
|
|
|
Внутренняя температура стенки, |
|||
|
|
|
|
|
|
°C |
|
||
стенки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tнар |
|
|
|
|
|
1000 |
1200 |
1400 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Шамот (1 кирпич) |
qкл |
|
|
|
|
|
3605,3 |
4558,96 |
5640,55 |
tнар |
|
|
|
|
|
210 |
205 |
275 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Шамот (1,5 кирпича) |
qкл |
|
|
|
|
|
2488,82 |
3157,55 |
3849,53 |
tнар |
|
|
|
|
|
166 |
192 |
216 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Шамот (1 кирпич) и |
qкл |
|
|
|
|
|
953,66 |
1232,78 |
1535,16 |
изоляция 0,5 кирпича |
tнар |
|
|
|
|
|
91 |
107 |
122 |
Шамот (0,5 кирпича) и |
qкл |
|
|
|
|
|
1093,22 |
1418,86 |
1773,575 |
изоляция 0,5 кирпича |
tнар |
|
|
|
|
|
98 |
116 |
134 |
Шамот (1 кирпич) и |
qкл |
|
|
|
|
|
546,61 |
697,8 |
936,88 |
изоляция 1 кирпич |
tнар |
|
|
|
|
|
63 |
74 |
84 |
Шамот (1 кирпич) и |
qкл |
|
|
|
|
|
540,795 |
726,875 |
942,03 |
изоляция (0,5 кирпича) |
|
|
|
|
|
||||
и шлаковая засыпка |
tнар |
|
|
|
|
|
64 |
76 |
88 |
100 мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Шамот (1 кирпич) и |
qкл |
|
|
|
|
|
366,345 |
476,83 |
616,38 |
изоляция (1 кирпич) |
tнар |
|
|
|
|
|
49 |
59 |
69 |
- потери теплоты излучением через открытые |
|||||||||
технологические окна |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q 3,6 с |
|
|
г |
4 FФ , кДж/ч, |
|
||||
Т |
(4.13) |
||||||||
|
|
||||||||
изл |
о |
100 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
где со = 5,67 Вт/(м2·К4) – излучательная способность
абсолютно чёрного тела; F – площадь технологического окна, м2; Ф – коэффициент диафрагмирования который определяется с помощью рис. 4.1; – время открывания окна, ч/ч;
39
Рис. 4.1. Зависимость коэффициента диафрагмирования Ф от отношения la или ld и отношения al или dl :
1 – для длинных полос, a : b = 0; 2 – для прямоугольника, a : b = 0,2; 3 – то же, a : b = 0,5; 4 – для квадрата, a : b = 1; 5 – для круга
Qохл 3,6 qохл iFохл i , кДж/ч, |
(4.14) |
|
i |
|
|
где qохл i – плотность теплового |
потока |
через стенку |
i-го охлаждающего элемента, Вт/м2; |
F |
– площадь |
- потери теплоты с охлаждающей водой |
|
охл i
поверхности этого элемента, м2. 40