- •Глава 1
- •1.2. ГЕОФИЗИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ СКВАЖИН
- •1.3. ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ ПО ТЕОРИИ ФИЛЬТРАЦИИ
- •Глава 2
- •2.2. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ФАКТОРЫ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИЕ БУРЕНИЕ И ВСКРЫТИЕ ПРОДУКТИВНОГО ПЛАСТА
- •2.4. ИЗМЕНЕНИЕ ПРОНИЦАЕМОСТИ ПРИЗАБОЙНОЙ ЗОНЫ ПЛАСТА.
- •БУРОВЫЕ РАСТВОРЫ ДЛЯ ЗАКАНЧИВАНИЯ СКВАЖИН
- •2.5. ГОРИЗОНТАЛЬНОЕ БУРЕНИЕ
- •Глава 3
- •КОНСТРУКЦИИ СКВАЖИН
- •3.1. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ КОНСТРУКЦИЙ СКВАЖИН
- •3.2. ТИПЫ КОНСТРУКЦИЙ СКВАЖИН, ПРИМЕНЯЕМЫХ В НЕКОТОРЫХ РЕГИОНАХ
- •3.3. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА
- •Глава 4
- •КОНСТРУКЦИИ ЗАБОЕВ СКВАЖИН
- •4.1. ТИПЫ КОНСТРУКЦИЙ ЗАБОЕВ СКВАЖИН
- •4.3. ОБОСНОВАНИЕ ВЫБОРА КОНСТРУКЦИИ ЗАБОЯ СКВАЖИНЫ
- •4.4. ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ ПЕСКОПРОЯВЛЕНИЙ В НЕФТЯНЫХ И ГАЗОВЫХ СКВАЖИНАХ
- •4.5. ПАКЕРЫ
- •Глава 5
- •5.1. ПОДГОТОВКА СТВОЛА СКВАЖИНЫ
- •Глава 6
- •Глава 7
- •7.1. УСЛОВИЯ ФОРМИРОВАНИЯ ПОТОКА РАСТВОРА И ЦЕМЕНТНОГО КАМНЯ В СКВАЖИНЕ
- •7.4. СХЕМЫ РАЗМЕЩЕНИЯ И ОБВЯЗКИ ОБОРУДОВАНИЯ ПРИ ЦЕМЕНТИРОВАНИИ
- •7.5. КОМПЛЕКСНАЯ ОЦЕНКА КАЧЕСТВА КРЕПИ НЕФТЯНЫХ И ГАЗОВЫХ СКВАЖИН
- •УСТАНОВКА ЦЕМЕНТНЫХ МОСТОВ
- •8.1. СПЕЦИФИКА УСТАНОВКИ ЦЕМЕНТНЫХ МОСТОВ В ГЛУБОКИХ СКВАЖИНАХ
- •8.2. ОСОБЕННОСТИ ВЫБОРА РЕЦЕПТУРЫ РАСТВОРОВ ВЯЖУЩИХ ВЕЩЕСТВ ДЛЯ УСТАНОВКИ МОСТОВ
- •8.3. ОЦЕНКА ФАКТОРОВ, ВЛИЯЮЩИХ НА ИСХОД РАБОТ ПО УСТАНОВКЕ ЦЕМЕНТНЫХ МОСТОВ
- •8.4. ПОВЫШЕНИЕ НАДЕЖНОСТИ ДОСТАВКИ ЦЕМЕНТНОГО РАСТВОРА В ИНТЕРВАЛ УСТАНОВКИ МОСТА
- •8.5. УПРАВЛЕНИЕ ПРОЦЕССОМ СРЕЗКИ ШТИФТОВ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ РАЗДЕЛИТЕЛЬНЫХ ПРОБОК
- •8.6. ТЕХНИЧЕСКИЕ ФАКТОРЫ
- •8.7. ВЛИЯНИЕ ПОГЛОЩЕНИЯ РАСТВОРА, ВОДООТДАЧИ ИВОДООТСТОЯ
- •8.8. СУБЪЕКТИВНЫЕ ФАКТОРЫ
- •8.10. ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К МАТЕРИАЛАМ И ПРОЦЕССАМ ПРИ УСТАНОВКЕ МОСТОВ
- •8.11. ПЛАНИРОВАНИЕ РАБОТ ПО УСТАНОВКЕ ЦЕМЕНТНЫХ МОСТОВ
- •Глава 9
- •9.1. ТЕХНИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА УСЛОВИЙ ПРОВЕДЕНИЯ ПЕРФОРАЦИИ
- •9.2. ПУЛЕВАЯ ПЕРФОРАЦИЯ
- •9.3. КУМУЛЯТИВНАЯ ПЕРФОРАЦИЯ
- •9.4. СКВАЖИННЫЕ ТОРПЕДЫ
- •9.5. ДЕЙСТВИЕ ВЗРЫВА В СКВАЖИНЕ
- •9.6. ГИДРОПЕСКОСТРУЙНАЯ ПЕРФОРАЦИЯ
- •9.8. ВЫБОР ПЛОТНОСТИ ПЕРФОРАЦИИ И ТИПОРАЗМЕРА ПЕРФОРАТОРА
- •9.9. СКИН-ЭФФЕКТ ПРИ ПЕРФОРАЦИИ
- •9.12. ОЧИСТКА ПЕРФОРАЦИОННОЙ СРЕДЫ ОТ ВЗВЕШЕННЫХ ЧАСТИЦ
- •9.13. ТЕХНОЛОГИЯ ВСКРЫТИЯ ПЛАСТОВ ПУТЕМ ПЕРФОРАЦИИ В СРЕДЕ ОЧИЩЕННОГО СОЛЕВОГО РАСТВОРА
- •9.14. ПЕРФОРАЦИЯ ЦЕМЕНТНОГО КАМНЯ
- •Глава 10
- •10.1. МЕТОДЫ ОПРОБОВАНИЯ И ИСПЫТАНИЯ
- •10.2. ИСПЫТАТЕЛИ ПЛАСТОВ
- •10.3. ТЕХНОЛОГИЯ ОПРОБОВАНИЯ И ИСПЫТАНИЯ
- •10.4. ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ
- •Глава 11
- •ВОПРОСЫ ОХРАНЫ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ
- •11.1. МЕТОДЫ УТИЛИЗАЦИИ ОТРАБОТАННЫХ БУРОВЫХ РАСТВОРОВ И ШЛАМА
- •11.2. МЕТОДЫ ОБЕЗВРЕЖИВАНИЯ ОТРАБОТАННЫХ БУРОВЫХ РАСТВОРОВ И ШЛАМА
- •11.3. ЗАЩИТА ВОЗДУШНОГО БАССЕЙНА
6 |
в |
а |
|
Рис. 10.6. Схема работы клапанов испытателя пластов ИПМ-2:
а,б - уравнительный клапан соответственно открыт и закрыт; в —приемный клапан открыт; 1 —запорная гильза; 2 - приемный клапан; 3 - отверстия уравнительного клапана; 4 - нижний корпусной переводник
10.3. ТЕХНОЛОГИЯ ОПРОБОВАНИЯ И ИСПЫТАНИЯ
Правильная оценка нефтегазоносности и перспектив даль нейших работ определяется достоверностью полученных в ре зультате опробования или испытания данных. Объем и досто верность информации зависят от многих факторов и прежде все го от безопасной продолжительности цикла испытания и дли тельности пребывания пластоиспытателя на забое скважины, от надежности его работы и качества изоляции исследуемого интервала.
Основной этап исследования подразделяется на два периода: период притока и период восстановления давления. Работу пла стоиспытателя в режиме притока и восстановления давления принято называть циклом испытания. Продолжительность пер вого периода (периода притока) зависит от проницаемости гор
ных пород, состояния призабойной зоны пласта (ПЗП), свойств пластового флюида и депрессии на пласт. По истечении времени первого периода путь поступления жидкости в колонну труб пе рекрывают, и начинается второй период - период восстановле ния давления в подпакерной (межпакерной) зоне, регистрируе мый глубинным манометром.
По количеству циклов испытание может быть одно- и много цикловым (чаще двухцикловым). Двухцикловое испытание обеспечивает более высокое качество и достоверность информа ции, чем одноцикловое. В двухцикловом испытании первый цикл играет вспомогательную роль. Его проводят для удаления глинистой корки со стенок скважины и разгрузки ПЗП от избы точного давления, сформировавшегося под действием давления бурового раствора в скважине.
Допустимая продолжительность цикла или циклов (при мно гоцикловом испытании) зависит в основном от условий безава рийного нахождения пластоиспытателя в скважине и от ресур са работы регистрирующих глубинных приборов.
Интервал опробования выделяют на основании изучения гео логического разреза и геолого-геофизических материалов. Точ ность определения границ интервала зависит от степени изу ченности разреза и задач исследования. Границы интервала ис следования удается отбить более четко в поровом коллекторе по сравнению с трещинным. В ряде случае оптимальная протя женность интервала испытания находится в пределах 10-50 м. В залежах с известной мощностью нефтенасыщенной части в интервал включают всю ее протяженность по оси скважины. Достоверность получаемой информации и точность определе ния гидродинамических характеристик повышаются с умень шением протяженности интервала. При необходимости интер вал испытания может быть уменьшен до 1-2 м.
Опыт исследования пластов с помощью пластоиспытателей подтверждает благоприятное влияние резкой депрессии на пласт. Глубокая депрессия способствует удалению глинистой корки, восстановлению проницаемости призабойной зоны плас та, подвергшейся отрицательному воздействию фильтрата бу рового раствора, и вызывает активизацию нефтепроявления из отдельных линз в окрестностях скважины. Наиболее благопри ятные условия создаются в тех случаях, когда депрессия в 3 раза превышает репрессию на пласт при вскрытии. При де прессии ниже 10 МПа ликвидация блокирования ПЗП может быть неэффективной. Таким образом, с учетом устойчивости горных пород исследуемого объекта, предельно допустимого перепада давления на пакере и допустимых давлений смятия
длябурильных труб необходимо планировать максимально воз можную депрессию на пласт.
Распространенная причина неудачных испытаний - негерметичность пакеровки. Надежность работы пакера зависит от правильности определения места его установки и правильности подбора наружного диаметра пакерующего элемента. Для уста новки пакера подбирают интервал, представленный монолит ными малопроницаемыми устойчивыми породами. Протяжен ность интервала установки пакера зависит от погрешности за мераглубины ствола скважины по каротажному кабелю и опре деляется по формуле
1 и > е Н аак + 2, |
(10.1) |
где е - относительная погрешность замера глубины скважины по каротажному кабелю Я к и бурильной колонне Я т,
е = 1 -Я т/Я к; |
(10.2) |
#пак “ глубина установки пакера.
Минимальная протяженность участка установки пакера должна быть не менее 4 м.
Подбор диаметра пакерующего элемента означает определе ние наибольшей возможной его величины, при которой пластоиспытатель свободно проходит по стволу скважины. Соотноше ниедиаметра ствола скважины в зоне пакеровки и диаметра па керующего элемента характеризуется коэффициентом паке
ровки |
|
Я^е/Япак, |
(10-3) |
где dc - диаметр скважины, м; Dm - |
наружный диаметр |
пакерующего элемента в исходном состоянии, м.
Чем меньше значение коэффициента пакеровки К, тем выше герметичность пакеровки и надежность работы пакера. Опти мальные значения коэффициента пакеровки находятся в преде лах от 1,10 до 1,12.
Необходимая сжимающая нагрузка на пакер при его сраба тывании (деформировании) может быть подсчитана по формуле
= 3EyS0(K - 1), |
(10-4) |
где Gn^ — осевая нагрузка на пакерующий элемент для его деформирования; Еу —условный модуль упругости материала пакерующего элемента, Еу = 9,4 МПа; S0 - поперечное сечение пакерующего элемента в исходном состоянии, м2.
Размеры и характеристики пакеров приведены в табл. 10.3.
Рис. 10.7. Контрольная головка-вертлюг:
1- переводник к ведущей трубе; 2,7 - пробковые краны; 3,8 - соединительные переводники; 4 - крестовина; 5 - разделитель к манометру; 6 - отвод
пластоиспытателя в скважину; мероприятия по обеспечению герметичности колонны труб; оборудование устья скважины; испытания (пакеровка, вызов притока, закрытие запорного по воротного клапана, запись кривой восстановления давления, распакеровка, снятие пластоиспытателя с места); подъем плас тоиспытателя; отбор пробы пластового флюида.
При испытании в открытом стволе скважины требуется вре менный перерыв в нормальном процессе бурения и отсутствие циркуляции промывочной жидкости. В связи с этим скважина должна быть подготовлена к испытанию таким образом, чтобы в течение цикла испытания в ней, несмотря на отсутствие цирку ляции, не возникла аварийная ситуация, угрожающая прихва том находящегося в скважине инструмента.
Технологический режим бурения при подходе к исследуе мому объекту должен способствовать сохранению номинального
диаметра ствола скважины. В последнем рейсе подготавливают забой для установки пластоиспытателя. Перед спуском пластоиспытателя проводят ревизию и техобслуживание наземного оборудования, чтобы предупредить его отказ. Необходимо иметь также сведения о плотности бурового раствора в скважи не, нагрузке на крюке при спущенной колонне труб, снижении веса на крюке при пакеровке и ряд других сведений.
Спуск пластоиспытателя осуществляют плавно без толчков и рывков. Если при спуске возникают посадки инструмента, то необходимо быстро разгрузить инструмент, приподнять его на 1-2 м и освободить для прохождения суженного участка ствола скважины. Длительность посадки не должна превышать 30 с во избежание преждевременного открытия выпускного клапана пластоиспытателя. При спуске инструмента надо уделять осо бое внимание обеспечению герметичности колонны труб. Резь бовые соединения труб должны быть хорошо смазаны и уплот нены. В спускаемую колонну периодически доливают жид кость, чтобы к концу спуска жидкость заполнила колонну до уровня, обеспечивающего необходимую депрессию на пласт. Герметичность колонны в процессе спуска контролируют по на грузке на крюке и интенсивности выхода раствора из скважи ны.
После спуска инструмента в скважину верхняя часть колон ны должна находиться над ротором на высоте 2-3 м. Послед нюю трубу, подсоединенную к колонне, заблаговременно обо рудуют отводами. После ее навинчивания на колонну устье обо рудуют по принятой схеме.
Перед тем как приступить к пакеровке, измеряют вес подве шенного инструмента на крюке и вычисляют остаточную на грузку на крюке при пакеровке. Разгружая часть веса колонны труб на забой, создают нагрузку на пакер.
После пакеровки под действием той же нагрузки перепуск ной клапан закрывается, а впускной открывается. В это время контролируют качество пакеровки по уровню жидкости в ство ле скважины: если он сохраняет свое положение, то пакеровка надежная; резкое его снижение свидетельствует об отсутствии изоляции подпакерного пространства - в этом случае приходит ся принимать меры для повторной пакеровки.
После открытия впускного клапана в колонну труб начинает поступать пластовый флюид, при интенсивном проявлении пла ста на устье может наблюдаться излив жидкости, залитой в ко лонну, и даже пластового флюида. О поступлении жидкости в колонну можно судить по вытеснению из нее воздуха. По исте чении времени открытого притока вращением ротора закрыва