- •Глава 1
- •1.2. ГЕОФИЗИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ СКВАЖИН
- •1.3. ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ ПО ТЕОРИИ ФИЛЬТРАЦИИ
- •Глава 2
- •2.2. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ФАКТОРЫ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИЕ БУРЕНИЕ И ВСКРЫТИЕ ПРОДУКТИВНОГО ПЛАСТА
- •2.4. ИЗМЕНЕНИЕ ПРОНИЦАЕМОСТИ ПРИЗАБОЙНОЙ ЗОНЫ ПЛАСТА.
- •БУРОВЫЕ РАСТВОРЫ ДЛЯ ЗАКАНЧИВАНИЯ СКВАЖИН
- •2.5. ГОРИЗОНТАЛЬНОЕ БУРЕНИЕ
- •Глава 3
- •КОНСТРУКЦИИ СКВАЖИН
- •3.1. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ КОНСТРУКЦИЙ СКВАЖИН
- •3.2. ТИПЫ КОНСТРУКЦИЙ СКВАЖИН, ПРИМЕНЯЕМЫХ В НЕКОТОРЫХ РЕГИОНАХ
- •3.3. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА
- •Глава 4
- •КОНСТРУКЦИИ ЗАБОЕВ СКВАЖИН
- •4.1. ТИПЫ КОНСТРУКЦИЙ ЗАБОЕВ СКВАЖИН
- •4.3. ОБОСНОВАНИЕ ВЫБОРА КОНСТРУКЦИИ ЗАБОЯ СКВАЖИНЫ
- •4.4. ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ ПЕСКОПРОЯВЛЕНИЙ В НЕФТЯНЫХ И ГАЗОВЫХ СКВАЖИНАХ
- •4.5. ПАКЕРЫ
- •Глава 5
- •5.1. ПОДГОТОВКА СТВОЛА СКВАЖИНЫ
- •Глава 6
- •Глава 7
- •7.1. УСЛОВИЯ ФОРМИРОВАНИЯ ПОТОКА РАСТВОРА И ЦЕМЕНТНОГО КАМНЯ В СКВАЖИНЕ
- •7.4. СХЕМЫ РАЗМЕЩЕНИЯ И ОБВЯЗКИ ОБОРУДОВАНИЯ ПРИ ЦЕМЕНТИРОВАНИИ
- •7.5. КОМПЛЕКСНАЯ ОЦЕНКА КАЧЕСТВА КРЕПИ НЕФТЯНЫХ И ГАЗОВЫХ СКВАЖИН
- •УСТАНОВКА ЦЕМЕНТНЫХ МОСТОВ
- •8.1. СПЕЦИФИКА УСТАНОВКИ ЦЕМЕНТНЫХ МОСТОВ В ГЛУБОКИХ СКВАЖИНАХ
- •8.2. ОСОБЕННОСТИ ВЫБОРА РЕЦЕПТУРЫ РАСТВОРОВ ВЯЖУЩИХ ВЕЩЕСТВ ДЛЯ УСТАНОВКИ МОСТОВ
- •8.3. ОЦЕНКА ФАКТОРОВ, ВЛИЯЮЩИХ НА ИСХОД РАБОТ ПО УСТАНОВКЕ ЦЕМЕНТНЫХ МОСТОВ
- •8.4. ПОВЫШЕНИЕ НАДЕЖНОСТИ ДОСТАВКИ ЦЕМЕНТНОГО РАСТВОРА В ИНТЕРВАЛ УСТАНОВКИ МОСТА
- •8.5. УПРАВЛЕНИЕ ПРОЦЕССОМ СРЕЗКИ ШТИФТОВ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ РАЗДЕЛИТЕЛЬНЫХ ПРОБОК
- •8.6. ТЕХНИЧЕСКИЕ ФАКТОРЫ
- •8.7. ВЛИЯНИЕ ПОГЛОЩЕНИЯ РАСТВОРА, ВОДООТДАЧИ ИВОДООТСТОЯ
- •8.8. СУБЪЕКТИВНЫЕ ФАКТОРЫ
- •8.10. ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К МАТЕРИАЛАМ И ПРОЦЕССАМ ПРИ УСТАНОВКЕ МОСТОВ
- •8.11. ПЛАНИРОВАНИЕ РАБОТ ПО УСТАНОВКЕ ЦЕМЕНТНЫХ МОСТОВ
- •Глава 9
- •9.1. ТЕХНИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА УСЛОВИЙ ПРОВЕДЕНИЯ ПЕРФОРАЦИИ
- •9.2. ПУЛЕВАЯ ПЕРФОРАЦИЯ
- •9.3. КУМУЛЯТИВНАЯ ПЕРФОРАЦИЯ
- •9.4. СКВАЖИННЫЕ ТОРПЕДЫ
- •9.5. ДЕЙСТВИЕ ВЗРЫВА В СКВАЖИНЕ
- •9.6. ГИДРОПЕСКОСТРУЙНАЯ ПЕРФОРАЦИЯ
- •9.8. ВЫБОР ПЛОТНОСТИ ПЕРФОРАЦИИ И ТИПОРАЗМЕРА ПЕРФОРАТОРА
- •9.9. СКИН-ЭФФЕКТ ПРИ ПЕРФОРАЦИИ
- •9.12. ОЧИСТКА ПЕРФОРАЦИОННОЙ СРЕДЫ ОТ ВЗВЕШЕННЫХ ЧАСТИЦ
- •9.13. ТЕХНОЛОГИЯ ВСКРЫТИЯ ПЛАСТОВ ПУТЕМ ПЕРФОРАЦИИ В СРЕДЕ ОЧИЩЕННОГО СОЛЕВОГО РАСТВОРА
- •9.14. ПЕРФОРАЦИЯ ЦЕМЕНТНОГО КАМНЯ
- •Глава 10
- •10.1. МЕТОДЫ ОПРОБОВАНИЯ И ИСПЫТАНИЯ
- •10.2. ИСПЫТАТЕЛИ ПЛАСТОВ
- •10.3. ТЕХНОЛОГИЯ ОПРОБОВАНИЯ И ИСПЫТАНИЯ
- •10.4. ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ
- •Глава 11
- •ВОПРОСЫ ОХРАНЫ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ
- •11.1. МЕТОДЫ УТИЛИЗАЦИИ ОТРАБОТАННЫХ БУРОВЫХ РАСТВОРОВ И ШЛАМА
- •11.2. МЕТОДЫ ОБЕЗВРЕЖИВАНИЯ ОТРАБОТАННЫХ БУРОВЫХ РАСТВОРОВ И ШЛАМА
- •11.3. ЗАЩИТА ВОЗДУШНОГО БАССЕЙНА
9.2. ПУЛЕВАЯ ПЕРФОРАЦИЯ
Пулевые перфораторы представляют собой короткостволь ные орудийные системы, в которых пули разгоняются по ство лу за счет энергии расширяющихся пороховых газов и, приоб ретая достаточную кинетическую энергию на выходе из ствола, пробивают преграду. В применявшихся до недавнего времени перфораторах типа АПХ, ПБ, НИМ оси стволов направлены перпендикулярно к оси перфоратора, а следовательно, и к оси скважины. В этих перфораторах длина ствола, в котором пуля разгоняется под давлением пороховых газов, весьма ограниче на, поэтому кинетическая энергия пули на выходе из дульного отверстия недостаточна для получения в породе каналов боль шой глубины. Поиск конструкторов по повышению эффектив ности пулевых перфораторов привел к созданию конструкции с вертикально-криволинейными стволами типа ПВН, в которых разгон пуль осуществляется по стволам значительной длины, расположенным вдоль оси корпуса. При такой конструкции длина ствола увеличивается до 400-500 мм против 60-70 мм у перфораторов с горизонтальным расположением стволов, а ско рость пули на выходе из ствола достигает 900-1000 м/с. По скольку масса пули в перфораторах типа ПВН в 4 -5 раз больше массы пуль, применяемых в перфораторах типа АПХ, ПБ и ППМ, кинетическая энергия, которую приобретает пуля на вы ходе из ствола, увеличивается примерно в 10 раз, достигая зна чения 40 кН-м. Поэтому такие перфораторы имеют пробивную способность, сравнимую с пробивной способностью кумулятив ных перфораторов того же поперечного размера при отстрелах по породам средней прочности.
Для вторичного вскрытия пластов применяются пулевые перфораторы залпового действия с вертикально-наклонными стволами ПВН90, ПВН90Т, ПВТ73, ПВК70 (поперечные габа риты 90, 73 и 70 мм), которые могут спускаться в обсадную ко лонну с минимальным внутренним диаметром 117,5 и 98 мм соответственно. У перфораторов типа ПВН в двух взаимно пер пендикулярных плоскостях попарно расположены четыре ствола. Для взаимного уравновешивания сил отдачи парные стволы расположены в общих пороховых камерах навстречу ДРУГ другу.
Перфоратор ПВТ73 отличается духствольной конструкцией, в которой пули разгоняются по двум каналам в противополож ных направлениях. В одноканальном многосекционном перфо раторе ПВК70 ствол проходит по оси перфоратора, причем используются пули с увеличенными диаметром и массой.
Глубина пробивания в породе средней |
прочности указана |
||
ниже. |
ПВН90, ПВН90Т |
ПВТ73 |
ПВК70 |
Тип перфоратора...... |
|||
Глубина, ш ............. |
140 |
180 |
200 |
Области применения перфораторов типа ПВН, ПВК, ПВТ оп ределяются как термобарическими условиями (предельная температура и максимальное допустимое давление), так и гео логическими. Учитывая, что пробивная способность пуль в зна чительно большей степени зависит от прочности породы, чем у кумулятивных струй, глубина каналов в породах низкой и средней прочности, пробиваемых пулевыми перфораторами, больше глубины каналов, пробиваемых кумулятивными пер фораторами, а в породах выше средней прочности (а^ > > 50 МПа) - наоборот, меньше.
Поэтому более целесообразно применение пулевых перфора торов для вскрытия пластов, сложенных слабосцементированными непрочными породами. Кроме того, благодаря интенсив ному трещинообразованию породы при внедрении в нее пули, эффективность вскрытия будет во многом зависеть от количест ва и протяженности трещин. С этой точки зрения более предпо чтительно применять пулевые перфораторы для вскрытия пла стов, сложенных породами, склонными к трещинообразова нию, т.е. хрупкими породами. Поскольку воздействие пулевого перфоратора на обсадную колонну несколько больше, чем ку мулятивного корпусного, то его применение нецелесообразно при некачественном цементировании обсадной колонны, при наличии вблизи вскрываемых пластов водоносных пропластков. Производительность работ с пулевыми перфораторами несколь ко ниже, чем с кумулятивными; за один спуск они могут вскрыть до 2-3 м пласта с плотностью до 5 отверстий на 1 м.
9.3. КУМУЛЯТИВНАЯ ПЕРФОРАЦИЯ
Рассмотрим механизм образования кумулятивной струи и проникновении ее в преграду. При взрыве цилиндрического заряда взрывчатого вещества происходит почти мгновенное превращение его в газообразные продукты, разлетающиеся во все стороны по направлениям, перпендикулярным к поверхно сти заряда. Сущность эффекта кумуляции заключается в том, что при наличии выемки в заряде газообразные продукты дето нации части заряда, называемой активной частью, двигаясь к оси заряда, концентрируются в мощный поток, называемый кумулятивной струей. Если выемка в заряде облицована тонким
слоем металла, то при детонации заряда вдоль его оси образует ся кумулятивная струя, состоящая не только из газообразных продуктов, но и из размягченного металла, выдавливаемого из металлической облицовки. Обладая очень высокой скоростью в головной части (6-8 км/с) при соударении с твердой преградой струя развивает такое давление, по сравнению с которой предел прочности даже особо прочных материалов пренебрежимо мал. Действительно, для большинства зарядов давление кумулятив ной струи на преграду составляет 20-30 ГПа, в то время как значение предела прочности горных пород в среднем составля ет приблизительно 50 МПа, т.е. в 400-600 раз меньше. Поэто му, исходя из гидродинамической теории кумуляции, разрабо танной М.А. Лаврентьевым и Г.И. Покровским, глубина проби тия канала в преграде Z* не зависит от механической прочности материала преграды, а определяется лишь соотношением плот ностей материала струи рси преграды рп:
(9.1)
где 1С- длина кумулятивной струи, для большинства зарядов численно равная длине образующей кумулятивной выемки.
В последующем формула для расчета глубины канала была уточнена Н.Г. Григоряном и приведена к виду
(9.2)
где Од - динамическое значение прочности преграды; ис - ско рость встречи струи с преградой.
Таким образом кумулятивные перфораторы могут приме няться для вскрытия пластов, сложенных наиболее прочными породами.
Формирование перфорационных каналов в пласте, получен ных с помощью кумулятивных зарядов, имеет следующие осо бенности. При схлопывании металлической облицовки от дето нации заряда в кумулятивную струю переходит только при мерно 10 % ее массы. Остальная часть (90 % массы) формиру ется в стержне сигарообразной формы, называемом пестом и движущемся со скоростью приблизительно 1000 м/с. Обладая меньшей кинетической энергией и большим диаметром, чем головная часть струи, пест может застревать в уже образовав шемся перфорационном канале и частично или полностью заку поривать его. Эксперименты показали, что около 15 % всех перфорационных каналов оказываются полностью закупо ренными застрявшим в обсадной колонне пестом.
При проникании струи в преграду расширение канала про исходит за счет бокового давления и инерционного движения среды от оси канала. Поэтому диаметр канала обычно превыша ет диаметр струи. Однако за счет этих процессов происходит изменение структуры норового пространства породы в зоне во круг перфорационного канала. При этом в зависимости от свойств породы и условий в скважине в момент перфорации мо жет иметь место как уплотнение породы вокруг канала, так и разрыхление ее. Это объясняется тем, что после прохождения волны сжатия в породе происходит схлопывание газового пу зыря в образовавшемся перфорационном канале. В результате обратная волна —волна растяжения —может создать зону обру шения породы, значительно превышающую первоначальный размер канала, если прочность породы на растяжение мала. Так, при отстрелах по слабосцементированным песчаникам при среднем диаметре отверстия в породе 10 мм зона обрушения достигает 20-35 мм. В тех случаях, когда порода имеет высо кий предел прочности на растяжение, происходит уплотнение породы вокруг каналов с той или иной степенью снижения про ницаемости.
Следует также обратить внимание на то, что хотя кумуля тивная струя имеет высокую температуру (900-1000 °С), плав ления горной породы не происходит ввиду кратковременности процесса образования канала (менее 100 мкс).
Для образования кумулятивной струи при взрыве заряда не обходимым условием является отсутствие в кумулятивной по лости заряда какой-либо жидкости. В противном случае от взрыва заряда вместо кумулятивного эффекта будет иметь мес то фугасное действие. Поэтому кумулятивные заряды перфора торов изолируют от скважинной жидкости путем помещения их в индивидуальные герметичные оболочки (бескорпусные пер фораторы) либо в общие герметичные корпуса (корпусные пер фораторы).
Корпусные кумулятивные перфораторы, с помощью кото рых выполняется большой объем работ по вскрытию продук тивных пластов в России, оказывают наименьшее нежелатель ное взрывное воздействие на обсадную колонну и заколонное цементное кольцо, поскольку основную часть энергии взрыва зарядов воспринимает на себя корпус перфоратора. При этом в зависимости от особенностей корпуса перфоратора они подраз деляются на корпусные перфораторы многократного использо вания типа ПК и однократного использования типа ПКО. В пер фораторах типа ПК корпус воспринимает не только гидростати ческое давление, но и неоднократные взрывные нагрузки, по-
Рис. 0.1. Размеры перфорационных каналов для основных типов перфорато ров при отстрелах по единой мишени (обсадная колонна —цементное коль цо - порода):
а - в поверхностных условиях; б - при давлении 30 МПа; тл - масса заряда; v - скорость пулина выходе из ствола
этому толщина его должна быть большей, чем в перфораторах типа ПКО, а следовательно, в одних и тех же габаритах перфо ратора типа ПК масса заряда меньше, чем в перфораторах типа ПКО. Из перфораторов типа ПК более распространены перфора-
ПК 103 ПК 105 ДУ
ПК 85 ПК 85 ДУ
ПК 65 ПК 65 ДУ
ПК0 89 ПИК 89
ПК0 73 ПКО 173
ПКС 105 ПКС 105 Т
ПКС 80 ПКС 80 Т
КПРУ 65
ПР 54
П6Н90
П6 2100
Рис. 9.2. Пробивная способность перфораторов (труба толщиной 10 мм ю стали группы прочности Д, цементное кольцо за 25-мм колонной с о „ = о20 МПа, предел прочности породына сжатие ои >45 МПа при температуре
20 *С и всестороннем давлении30 МПа):
/ - обсадная труба; II - цементное кольцо; III - порода
торы ПК105ДУ, ПК85ДУ, ПК95Н, а из перфораторов типа
ПКО - перфораторы ПК098, ПК073.
Бескорпусные кумулятивные перфораторы с зарядами в ин дивидуальных оболочках позволяют значительно ускорить про ведение прострелочно-взрывных работ, так как вскрываемая за один спуск перфоратора толщина пласта может достигать 30 м.