СБОРНИК ЗАДАН ПО СБОРУ И ПОДГОТОВКЕ НЕФТИ, ГАЗА И ВОДЫ НА ПРОМЫСЛАХ
.pdfПоэтому принимают |
в расчетах В = 0,3, вязкость нефти рн = |
= 3,5 мПа-с и получают, что |
|
D > 0,6 • 10-3 6300 • |
1000 • (1 — 0.3)2’5 = 5,1 м. |
86400 • 3,5 • 10-3
При прочих равных условиях диаметр отстойника минимален при максимальной обводненности эмульсии. Поэтому принимают в расчетах В = 0,45, вязкость нефти р,н = 4 мПа-с и получают, что
D > 0,6 • Ю-з 6300 • 1000 • (1 — 0,4б)2'5 = 2,45 м. 86400 • 4 • 10_3
Отстойники диаметром более 3,4 м промышленностью не вы пускаются, следовательно, выбирают отстойник диаметром 3,4 м. Но выбранный отстойник не может обеспечить необходимую на грузку на него в 6300 т/сут при ламинарном режиме течения эмульсии в нем и при других значениях входных параметров. По этому оценивают допустимую нагрузку на него при обводненности В = 0,3 и вязкости нефти р„ = 3,5 мПа-с по (6.85)
<2жРж = |
16450,1* = |
16450 |
** |
1645 • 3,4 • 3,5 • 10~3 |
||
(1 — О.З)2,5 |
||||||
= 47,75 |
кг/с, |
(1 — В) • |
||||
|
|
|
||||
ИЛИ |
|
|
|
|
|
|
п |
. „ „ - 86400 |
4126 т/сут. |
|
|||
Qm = |
47,70 - } щ - = |
|
||||
Таким |
образом, при |
нагрузке |
6300 |
т/сут необходимо установить |
||
не менее двух отстойников диаметром 3,4 м.
Допустимую нагрузку на отстойник в наиболее тяжелых усло виях, если диаметр отстойника 2 м, оценивают по (6.85)
ФжРж -- |
1645 • 2 • 3,5 • 10 |
3 86 40Q |
= 2427 т/сут. |
(1 —0 ,3)2,5 |
юоо |
Нагрузку 6300 т/сут можно пропустить только через три отстой ника диаметром 2 м.
Наиболее выгодный вариант может определить технико-эконо мический анализ.
З а д а ч а 6.12. В продукцию скважин на групповом сборном пункте вводят ПАВ-деэмульгатор и насосом откачки его подают на дожимную насосную станцию, оборудованную двумя буферными емкостями диаметром по 2 м и объемом 115 м3 с отводами для предварительного сброса воды. Нагрузка на каждую буферную емкость колеблется от 2000 м3/сут с обводненностью 37,7 % до 1500 м3/сут с обводненностью 36,6 %. Высоту водяной подушки в емкостях поддерживают на постоянном уровне 60 см.
Оценить содержание воДы в нефти на выходе из буферных ем костей, если вязкость нефти 5 мПа-с, плотность нефти 860 кг/м3, а воды — соответственно 1050 кг/м3.
в котором содержится только одно неизвестное — остаточная об водненность нефти после осаждения капель размером больше di. Подставим числовое значение известных величин, входящих в это равенство, при dmBX= 325 мкм
0.46 • 10~3 ■18 ■5 • 10~3__________ (1 — Bj)2 ____
(325 • 10“ 6)2 (1050 — 860) 9,81 ^ _ в ^ 2— ^1 —
|
|
|
(6.94> |
"Полученное |
равенство |
можно решить графически (рис. 6.9). |
|
В табл. 6.10 представлены |
результаты |
нахождения значений левой |
|
и правой части |
равенства |
в зависимости от В{. |
|
Таблица 6.10. Результаты решения уравнения |
(6.94) |
||
Значение левой части уравнения (6.94) при
Значение
щправой части
|
уравнения |
(6.94) |
^шах *=325 мкм |
^шах в 350 мкм |
|
|
|
||
0,05 |
0,786 |
|
1,2639 |
1,090 |
0,10 |
0,609 |
|
0,631 |
0,544 |
0,15 |
0,466 |
|
0,422 |
0,364 |
0.20 |
0,350 |
|
0,321 |
0,276 |
Из графика следует, что в зависимости от величины dmax в эмульсии, входящей в отстойник, на выходе из отстойника полу чают нефть с различным содержанием воды: при dmах= 325 мкм обводненность нефти на выходе из отстойника меньше 12,5 %, а при dmax=350 мкм выходная обводненность продукции меньше
8% .
Результаты аналогичных расчетов при нагрузке на буферные емкости по 1500 м3/сут и содержании воды в эмульсии 36,6 %
представлены ниже. |
|
|
|
|
|
|
|
||
^зад — 30 • |
I2 • 2.349 |
86400 = 4059 с. |
|
|
|
|
|||
|
|
1500 |
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.11. Результаты решения уравнения |
(6.96) |
|
|
|
|||||
о*« |
|
Значения функции А (Ь) |
при |
значениях В (рис. |
6.10) |
|
|||
0,05 |
|
|
0,3 |
|
0,4 |
0,5 |
|
0,7 |
|
|
0т1 |
0.2 |
|
0,6 |
|||||
0,1 |
0,1776 |
0,1655 |
0,1424 |
0,1206 |
0,1000 |
0,0805 |
0,0623 |
0,0451 |
|
0,2 |
0,3310 |
0.3034 |
0,2522 |
0,2061 |
0,1648 |
0,1279 |
0,0952 |
0,0663 |
|
0,3 |
0,4610 |
0,4153 |
0,3330 |
0,2621 |
0,2014 |
0,1499 |
0,1067 |
0,0710 |
|
м |
Q.5685 |
Q.593Q |
0,3883 |
0,2934 |
0,2158 |
0,1533 |
0,1037 |
0.0652 |
|
6.5 |
0,6543 |
0,5681 |
6,4214 |
0,3047 |
0,2135 |
0,1437 |
|
|
|
0,6 |
0,7192 |
0.6123 |
0,4351 |
0,2999 |
|
|
|
|
|
0,7 |
0,7641 |
0,6370 |
0,4343 |
|
|
|
|
|
|
0,8 |
0,7896 |
0,6438 |
|
|
|
|
|
|
|
0,9 |
0.7966 |
0,6342 |
|
|
|
|
|
|
|
Скорость стесненного осаждения капли эмульсии диаметром d составит
WoAi = (2 — 0,6)/4059 = 0,345 . 10~3 |
м/с. |
|
При dm№= 325 мкм из (6.93) получим |
|
|
0,1577 = (1 - ЬВ)2-71(1 — ЬВ)2— (1 - |
8)2], |
(6.95) |
Рис. 6.9. Графики для решения |
урав |
|
|
|
|
|
|
|
нения (6.94): |
|
|
|
|
|
|
|
|
/ — значения правой части равенства; |
|
|
|
|
|
|
||
2 и 3 — значения левой части при dM= |
на входе 8. На |
кривых указаны обвод |
||||||
= 325 и 350 мкм соответственно |
|
|||||||
|
|
|
ненности эмульсии на выходе В. |
|||||
где о — отношение обводненности |
нефти |
на выходе |
из отстойника |
|||||
к ее обводненности на входе 8 = В,/В. Обозначим |
|
|
|
|
||||
А (8) = (1 — 85)2J [(1 — ЬВ)2— (1 — 8)2 |
|
|
|
|
(6.96) |
|||
В общем случае 0 < 8 < |
1, соответственно 0 < В < |
0,8 (табл. 6.11). |
||||||
Используя |
номограмму |
решения уравнения |
(6.96) |
и |
значение |
|||
А (8) = 0,15/7 |
при В = 36,6%, из |
рис. |
6.10 найдем, |
что |
8 = 0,17, |
|||
поэтому Bi = 0,17.36,6 = 6 %. |
|
|
|
|
|
|
||
Таким образом, для оценки содержания воды в эмульсии на |
||||||||
выходе из отстойника необходимо |
знать |
максимальный диаметр ка |
||||||
пель в эмульсии на входе в зону |
гравитационного отстоя. |
|
||||||
1. |
Б елан |
Ф, И. Водоподготовка: (расчеты, примеры, задачи). М., Энергия, 1980. |
|
2. |
Р ивкин |
С* Л„ Александров |
А . А . Теплофизические свойства воды и водя |
ного пара. М., Энергия, 1980. |
И , Т . Расчет основных свойств пластовых неф |
||
37 Д уню ш кин Я. Я., М ищ енко |
|||
тей при добыче и подготовке нефти.— М., изд. МИНХиГП, 1982. |
|||
4. |
Требин |
Г . Ф., Чарыеин п . В ., Обухова Г. М Нефти месторождений Со |
|
ветского Союза. М., Недра, 1980. |
|
||
5.Ангпипьев В. Н . Утилизация нефтяного газа. М., Недра, 1983.
6.Андриасов Р. С. Физико-химические свойства нефти. Тр. МИНХ и ГП
им. И. |
М. Губкина. М., |
|
Недра, |
вып. 99, |
1972, с. 180-г 219. |
веТГичин и при |
|||
7. |
В икт оров М . М . |
|
Методы вычисления физико-химических |
||||||
кладные |
расчеты.— Л., |
Химия, |
1977. |
|
|
|
|||
8. 'Ш ирковский |
А . Я. Разработка и эксплуатация газовых и газоконденсатных |
||||||||
месторождений. М., |
Недра, 1979. |
|
|
|
|||||
9. |
Ц им ринг ДО, Е . Специальные функциц. Программа для микрокалькулятора |
||||||||
«Электроника БЗ-21». М., Радио и связь, |
1983. |
|
|
||||||
10. |
|
Цветков А. Я. Прикладные программы для микро-ЭВМ «Электроника БЗ-21». |
|||||||
М., Финансы и статистика, 1982. |
разгазирования |
нефти. М., Гостоптех- |
|||||||
11 |
|
Гороян В . Я. Изучение процессов |
|||||||
издат, |
1963. |
|
|
и хранение природных углеводородных газов / А. И. Гу |
|||||
12. |
С бор, транспорт |
||||||||
жов, В. |
Г. Титов, |
В. Ф. |
Медведев, В. А, |
Васильев. М., |
Недра, |
1978. |
|||
13.Коган В. Б. Теоретические основы типовых процессов химической техно логии.— Л., Химия, 1977.
14.Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки/Г. Г. Раби нович, П. М. Рябых, П. А. Хохряков и др. Под ред. Е. И. Судакова. М., Химия, 1979.
15.Справочное руководство по проектированию разработки и эксплуатации нефтяных месторождений. Добыча нефтй. Г1од ред. Ш. К. Гиматудинова. М., Нед ра, 1983.
16.Р оманков П. Г., К урочкина М . Я. Гидромеханические процессы хими
ческой технологии. Л., Химйя, 1982. |
|
1974. |
||
17. |
Тронов В. П. Разрушение эмульсий при добыче нефти. М., Недра, |
|||
18. |
Л ут ош кин Г . С. Сбор |
и подготовка нефти, газа и воды. М.» Недра, |
1979. |
|
19. |
Н овоселов В. Ф., Г ольянов А . Я., М уст ахов Б . М . Типовые расчеты при про |
|||
ектировании и эксплуатаций газопроводов. М., Недра, |
1982. |
|
||
20. |
Павлов К. Ф., Романков П. /*., Н осков А. А. |
Примеры и задачи по кур |
||
су процессов и аппаратов химической технологии. Л., |
Химия, 1981. |
|
||
21. |
К ат ц Д . Л., К орнелл |
Д . Руководство по добыче, транспорту и перера |
||
ботке природного газа. Пер. с айгл. под ред. Ю. П. Коротаева, Г. В. Пономаре
ва. М., |
Недра, |
1965. |
К арлинский Е . Д. Сепарация природного газа на газокон |
22. |
Гуревич |
Д . Р., |
|
денсатных месторождениях. М., Недра, 1982. |
|||
23. |
Г уб ин |
В. £., |
Новоселов В. Ф., Тигунов П . И . Типовые расчеты при про |
ектировании и эксплуатации нефтебаз и нефтепроДуктопроводов. М., Недра, 1968. 24. А льт ш уль А. Д. Гидравлические сопротивления. М., Недра, 1970.
П р и л о ж е н и е I
Физико-химические данные некоторых газов
М о леку Газы л я р н а я
масса
П ри |
о °с |
К р и ти ч еск и е п ар ам етр ы |
||
и 0,1013 М П а |
|
|
|
|
м ол яр- |
|
теы пера- |
|
м о л я р |
ный |
п ло тн о сть, |
давл ен и е, |
ный |
|
о б ьем , |
к г /м 8 |
4 g a> |
М П а |
о б ъ ем , |
м »/км оль |
|
|
|
см»/м оль |
Сероводород |
34,080 |
22,19 |
1,536 |
100,4 |
9,004 |
98 |
|
Двуокись |
углерода |
44,010 |
22,26 |
1,977 |
31,1 |
7,398 |
96 |
Азот |
|
28,016 |
22,40 |
1,250 |
-147,1 |
3,39 |
90 |
Метан |
|
16,043 |
22.38 |
0,7168 |
—32,1 |
4,640 |
99 |
Этан |
|
30,070 |
22,18 |
1,356 |
32,4 |
4,894 |
148 |
Пропан |
|
44,097 |
21,99 |
2,005 |
96,8 |
4,257 |
200 |
.Изобутан |
|
58,124 |
21,78 |
2,668 |
135,0 |
3,648 |
263 |
Бутан |
|
58* 124 |
21.50 |
2,703 |
152,0 |
3,797 |
255 |
Изопентан |
72,151 |
22,41 |
3,220 |
187,2 |
3,330 |
308 |
|
Пентан |
|
72,151 |
20,87 |
3,457 |
196,4 |
3,375 |
311 |
Гексан |
|
86,178 |
22,50 |
3,840 |
234,5 |
3,034 |
368 |
Воздух |
|
28,98 |
22,40 |
1,2928 |
—140,7 |
3,77 |
82,8 |
Водяной |
пар |
18,015 |
23,45 |
0,768 |
374,0 |
22,06 |
56,8 |
Идеальный газ |
|
22,4136 |
|
|
|
|
|
П Р И Л О Ж Е Н И Е I I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ТАБЛИЦЫ КОНСТАНТ ФАЗОВОГО РАВНОВЕСИЯ УГЛЕВОДОРОДОВ ПРИ ДАВЛЕНИИ СХОЖДЕНИЯ 68,95 МПа |
|
||||||||||||||||
Таблица II. 1. |
Значения |
констант |
фазового равновесия |
азота |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Давление (абсолютное). МПа |
|
|
|
|
|
|
|||
ра, °С |
0.1 |
0.2 |
0.3 |
0.4 |
0.5 |
1.0 |
1.5 |
2,0 |
3,0 |
5,0 |
10,0 |
15,0 |
20,0 |
30,0 |
50.0 |
68,95 |
|
|
|||||||||||||||||
100 |
592 |
324 |
226 |
172 |
149 |
77 |
54 |
41,5 |
27,5 |
18 |
9,15 |
6,2 |
4,6 |
2,8 |
1,56 |
1 |
|
80 |
609 |
342 |
235 |
178 |
154 |
82 |
56 |
42,5 |
30,0 |
18,5 |
9,45 |
6,4 |
4,8 |
2,95 |
1,59 |
1 |
|
60 |
648 |
362 |
249 |
187 |
160 |
84 |
58 |
44 |
30,5 |
19 |
9,8 |
6,65 |
4,95 |
3,1 |
1,625 |
1 |
|
40 |
718 |
374 |
256 |
194 |
164 |
85,5 |
59 |
45 |
31 |
20 |
10 |
6,8 |
5,05 |
3,2 |
1,65 |
1 |
|
30 |
677 |
358 |
244 |
187 |
154 |
81,5 |
56,5 |
43 |
29,5 |
19,5 |
9,65 |
6,5 |
4,85 |
3,1 |
1,63 |
1 |
|
20 |
635 |
330 |
230 |
174 |
144 |
75 |
51,5 |
39 |
27 |
17,5 |
9,05 |
6,05 |
4,55 |
2,9 |
1,595 |
I |
|
10 |
590 |
300 |
207 |
160 |
130 |
68 |
47 |
36 |
24,5 |
15,5 |
8,3 |
5,6 |
4,2 |
2,75 |
1,55 |
1 |
|
0 |
550 |
283 |
195 |
148 |
124 |
64,5 |
44,4 |
34 |
23,5 |
15 |
7,9 |
5,35 |
4,0 |
2,65 |
1,51 |
1 |
|
—10 |
504 |
262 |
182 |
140 |
116 |
60,5 |
41,5 |
32 |
22 |
14 |
7,3 |
5,0 |
3,85 |
2.55 |
1,45 |
1 |
|
Таблица |
11.2. |
Значения |
констант фазового равновесия двуокиси углерода |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Температу |
|
|
|
|
|
|
Давление |
(абсолютное), МПа |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ра, °С |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
1.0 |
1,5 |
2,0 |
3,0 |
5,0 |
10,0 |
15,0 |
20,0 |
30,0 |
50,0 |
68,95 |
|
|
|||||||||||||||||
260 |
190 |
96 |
65 |
49,0 |
39,9 |
20,6 |
14,3 |
11,0 |
7,7 |
4,94 |
2,83 |
2,16 |
1,76 |
1,38 |
1,132 |
1 |
|
200 |
175 |
87 |
59 |
44 |
36,1 |
18,5 |
13,0 |
9,9 |
6,9 |
4,49 |
2,56 |
2,00 |
1,66 |
1,33 |
1,108 |
1 |
|
150 |
157 |
78 |
53 |
39,5 |
32.0 |
16,5 |
11,4 |
8,8 |
6,19 |
4,04 |
2,36 |
1,85 |
1,54 |
1,275 |
1,096 |
1 |
|
100 |
133 |
65 |
44 |
33 |
26,7 |
13,6 |
9,5 |
7,4 |
5,16 |
3,45 |
2,08 |
1,66 |
1,44 |
1,226 |
1,066 |
1 |
|
80 |
119 |
58 |
39 |
29,7 |
24,0 |
12,4 |
8,5 |
6,7 |
4,69 |
3,11 |
1,93 |
1,57 |
1,38 |
1,203 |
1,055 |
1 |
|
60 |
103 |
51 |
34 |
25,7 |
21,3 |
10,9 |
7,5 |
5,9 |
4,2 |
2,74 |
1,76 |
1,48 |
1,33 |
1,172 |
1,041 |
1 |
|
40 |
|
87 |
44 |
29 |
21,6 |
17,9 |
9,3 |
6,4 |
5,0 |
3,53 |
2,37 |
1,58 |
1,37 |
1,25 |
1,134 |
1,033 |
1 |
30 |
|
80 |
39 |
26 |
19,6 |
16,3 |
8,2 |
5,8 |
4,5 |
3,22 |
2,16 |
1,48 |
1,31 |
1,20 |
1,113 |
1,028 |
1 |
20 |
|
71 |
35 |
23 |
17,3 |
14,5 |
7,3 |
5,1 |
4,0 |
2,9 |
1,99 |
1,39 |
1,24 |
1,16 |
1,092 |
1,020 |
1 |
10 |
|
61 |
31 |
21 |
15,5 |
12,8 |
6,5 |
4,5 |
3,5 |
2,62 |
1,80 |
1,29 |
1,17 |
1,11 |
1,061 |
1,006 |
1 |
0 |
|
54 |
28 |
18 |
13,6 |
11,0 |
5,5 |
4,0 |
3,1 |
2,28 |
1,62 |
1,17 |
1,10 |
1,06 |
1,029 |
1,000 |
1 |
—10 |
|
46 |
24 |
15 |
11,2 |
9.2 |
4,8 |
3,4 |
2,7 |
2,01 |
1,43 |
1,07 |
1,02 |
0,99 |
0,983 |
0,984 |
1 |
128 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10.0 |
|
20,0 |
|
|
|
|
ра, °G |
0,1 |
0.2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
1.0 |
1.5 |
2.0 |
3,0 |
5.0 |
15,0 |
30.0 |
50.0 |
68,95 |
||
|
||||||||||||||||
260 |
295 |
145 |
97 |
72 |
58 |
29,0 |
20*5 |
Г5,0 |
10*5 |
6,5 |
3,55 |
2,65 |
2,10 |
1,62 |
1,220 |
1 |
200 |
276 |
136 |
91 |
69 |
55 |
27*8 |
19,3 |
14*3 |
10*1 |
6,3 |
3,45 |
2,61 |
2,08 |
1,615 |
1,215 |
1 |
150 |
255 |
127 |
85 |
65 |
52 |
26*6 |
18,2 |
13*7 |
9,7 |
6,1 |
3,40 |
2,58 |
2,07 |
1,61 |
1,213 |
1 |
100 |
230 |
115 |
78 |
59 |
49 |
24,9 |
16*9 |
12,9 |
9,1 |
5,8 |
3*30 |
2,54 |
2,06 |
1,60 |
1,210 |
1 |
80 |
218 |
ПО |
74 |
56 |
46 |
23,9 |
16,2 |
12*5 |
8,8 |
5,6 |
3,25 |
2,49 |
2,04 |
1,59 |
1,210 |
1 |
60 |
205 |
103 |
70 |
52 |
44 |
22,5 |
15,4 |
12,0 |
8*4 |
5,3 |
3,15 |
2,43 |
2,01 |
1,58 |
1,205 |
1 |
40 |
190 |
95 |
64 |
48 |
40 |
21,6 |
14,1 |
10.9 |
7,7 |
5,0 |
3,00 |
2,33 |
1,96 |
1,55 |
1,200 |
1 |
30 |
184 |
90 |
61 |
45 |
38 |
19,3 |
13,3 |
10,2 |
7,3 |
4,7 |
2,90 |
2,27 |
1,91 |
1,53 |
1,200 |
1 |
20 |
174 |
86 |
58 |
43 |
35 |
18,0 |
12,4 |
9,5 |
6.9 |
4,5 |
2,80 |
2,20 |
1,87 |
1.51 |
1,195 |
1 |
10 |
164 |
81 |
54 / |
40 |
33 |
16,7 |
11*5 |
8,8 |
6.4 |
4,2 |
2,65 |
2,13 |
1,82 |
1,48 |
1,190 |
1 |
0 |
154 |
76 |
50 |
37 |
30 |
15,4 |
10*6 |
8,1 |
5*9 |
3,9 |
2,45 |
2,04 |
1,75 |
1,45 |
1,190 |
1 |
—10 |
144 |
71 |
47 |
34 |
28 |
14.2 |
9,7 |
7,4 |
5,4 |
3*6 |
2,30 |
1,92 |
1,68 |
1,40 |
1,180 |
__ L_ |
Таблица |
II.4. Значения констант фазового равновесия этана |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Темпрпятл/- |
|
|
|
|
|
|
Давление (абсолютное), МПа |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
раЛв7 |
0.1 |
0,2 |
0,3 |
0.4 |
0,5 |
1*0 |
1,5 |
2.0 |
3,0 |
5.0 |
10,0 |
15.0 |
20,0 |
30.0 |
50,0 |
68,95 |
|
||||||||||||||||
260 |
123 |
64 |
44 |
33,5 |
27*5 |
14,6 |
Ш> |
8,0 |
5,60 |
3,75 |
2,25 |
1,76 |
1,48 |
1.18 |
1,05 |
1 |
200 |
111 |
56 |
38 |
28,2 |
23,7 |
12,3 |
8,7 |
6,8 |
4,73 |
3,20 |
1,90 |
1,54 |
1,32 |
1,09 |
1,01 |
1 |
150 |
97 |
48 |
33 |
24,0 |
19,7 |
10,2 |
7,2 |
5,6 |
3,95 |
2,67 |
1*64 |
1,32 |
1,14 |
1,01 |
0,99 |
1 |
100 |
77 |
37 |
25 |
18,5 |
14,6 |
7,4 |
5*3 |
4,2 |
2,93 |
2,05 |
1*31 |
1,08 |
1,00 |
0,94 |
0,94 |
1 |
80 |
65 |
31 |
21 |
15,8 |
12,5 |
6,4 |
4,5 |
3,6 |
2,50 |
1,73 |
1,15 |
0,99 |
0,94 |
0,91 |
0,92 |
1 |
60 |
52 |
25 |
17 |
12,7 |
10*3 |
5.3 |
3,7 |
2,95 |
2,10 |
1.42 |
0,98 |
0,90 |
0,88 |
0,87 |
0,90 |
1 |
40 |
40 |
20 |
13,5 |
9,7 |
8,0 |
4,0 |
2,9 |
2,30 |
1,62 |
1,12 |
0,83 |
0,81 |
0,80 |
0,83 |
0,89 |
1 |
30 |
35 |
17 |
11*5 |
8,5 |
7,0 |
3£ |
2,5 |
1,95 |
1,42 |
0,99 |
0,76 |
0,76 |
0,76 |
0,81 |
0,88 |
1 |
20 |
29 |
14 |
9,5 |
7,0 |
6,0 |
3,0 |
2,1 |
1*66 |
1*22 |
0,88 |
0,69 |
0,70 |
0,72 |
0,79 |
0,87 |
1 |
10 |
23 |
12 |
8,0 |
6,0 |
5,0 |
2,5 |
1,8 |
1,42 |
1,07 |
0,77 |
0,63 |
0,64 |
0,68 |
0,76 |
0,85 |
1 |
0 |
19 |
10 |
6,5 |
5,0 |
4,0 |
2,0 |
1,5 |
1,20 |
0,88 |
0,67 |
0,56 |
0,59 |
0,64 |
0,73 |
0,84 |
1 |
—10 |
15 |
8 |
5,0 |
3,7 |
3,0 |
1,6 |
1,2 |
0,98 |
0,75 |
0,57 |
0,50 |
0,54 |
0,58 |
0,69 |
0,82 |
1 |
Температу- |
|
|
|
|
|
Давление |
(абсолютное), МПа |
|
|
|
|
|
|
|||
ра, °G |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
1.0 |
1,5 |
2,0 |
3,0 |
5,0 |
10.0 |
15,0 |
20,0 |
|
|
|
|
30,0 |
50,0 |
68,95 |
|||||||||||||
260 |
74 |
37,8 |
25.8 |
19*8 |
16.3 |
8,8 |
6,2 |
4.8 |
3,57 |
2,50 |
1,60 |
1,30 |
1,15 |
14)2 |
0,99 |
1 |
200 |
57 |
29.3 |
21,0 |
15,4 |
12,5 |
6.5 |
4.8 |
3.8 |
2,76 |
1,93 |
1,28 |
1,08 |
0,98 |
0,90 |
0,94 |
1 |
150 |
44 |
22.3 |
15,5 |
11.7 |
9.4 |
5.0 |
3,6 |
2.9 |
2,09 |
1,44 |
1,01 |
0,87 |
0,82 |
0,82 |
0,90 |
1 |
100 |
28.5 |
14,5 |
10,1 |
7.7 |
6.3 |
3.3 |
2,3 |
1,85 |
1,37 |
0,95 |
0,70 |
0.64 |
0,66 |
0,72 |
0,853 |
1 |
80 |
22,3 |
1U3 |
7.8 |
5,9 |
4.7 |
2.5 |
1.8 |
1,45 |
1,05 |
0,76 |
0.58 |
0,58 |
0,61 |
0,68 |
0,847 |
1 |
60 |
16,8 |
8.4 |
5.8 |
4.3 |
3.5 |
1,9 |
1,34 |
1,07 |
0,79 |
0,57 |
0,48 |
0,50 |
055 |
0,63 |
0,820 |
1 |
40 |
12.5 |
6г0 |
4.1 |
3.0 |
2.5 |
1.3 |
0,95 |
0,75 |
0,66 |
0,42 |
0,39 |
0,44 |
0,49 |
0,60 |
0,800 |
1 |
30 |
10,0 |
4.9 |
3.4 |
2.5 |
2,0 |
1.1 |
0,75 |
0,62 |
0,48 |
0,35 |
0,35 |
0.40 |
0,47 |
0,58 |
0,79 |
1 |
20 |
8,0 |
3.9 |
2.8 |
2.0 |
1.7 |
0,9 |
0,63 |
0,50 |
0,39 |
0,30 |
0,31 |
0,37 |
0,44 |
0,55 |
0,77 |
1 |
10 |
6,3 |
3,1 |
2.1 |
1.6 |
1.3 |
0,7 |
0,50 |
0,40 |
0,31 |
0,25 |
0,26 |
0,34 |
0,41 |
0,53 |
0,76 |
1 |
0 |
5,0 |
2.4 |
1,6 |
1.3 |
1,0 |
0.55 |
0,38 |
0,30 |
0,25 |
0,20 |
0,23 |
0,30 |
0,38 |
0.50 |
0,75 |
1 |
— 10 |
3,6 |
1,8 |
1,2 |
0,9 |
0,75 |
0,40 |
0,28 |
0,23 |
0,19 |
0,15 |
0,19 |
0,26 |
0,34 |
047 |
0,74 |
1 |
Таблица |
II.6. Значения |
констант фазового равновесия /-бутана |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Температу |
|
|
|
|
|
Давление (абсолютное), МПа |
|
|
|
|
|
|
||||
ра, °С |
0,1 |
0.2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
1.0 |
1,5 |
2,0 |
3,0 |
|
|
|
20.0 |
|
|
|
|
5,0 |
Ю.о |
15,0 |
30.0 |
50,0 |
68,95 |
||||||||||
260 |
50 |
25.5 |
18,0 |
13,8 |
11,0 |
6.2 |
4,5 |
3,6 |
2,75 |
1,90 |
1,30 |
1,10 |
1,00 |
|
|
1 |
200 |
35,5 |
18.4 |
12,7 |
9,8 |
8,2 |
4,37 |
о д а |
о д а |
||||||||
150 |
3.2 |
2,5 |
1,89 |
1,36 |
0,97 |
0,87 |
(Ш 5 |
08)0 |
0,905 |
1 |
||||||
25.0 |
13,1 |
9,1 |
7.0 |
5,8 |
3,15 |
2.3 |
1,76 |
1,32 |
0,96 |
0,71 |
0.67 |
0,66 |
0,705 |
0,86 |
1 |
|
100 |
15.0 |
7,8 |
5,4 |
4.1 |
3.4 |
1,85 |
1,35 |
1,03 |
0,75 |
0,55 |
0,45 |
0,465 |
0,56 |
0,61 |
0,810 |
1 |
80 |
11,2 |
5,7 |
4,0 |
3.0 |
||||||||||||
60 |
2.4 |
1,32 |
0,95 |
0,75 |
0,54 |
0,40 |
0,37 |
0395 |
0,45 |
0,57 |
(Ш) |
1 |
||||
7,9 |
4.0 |
2.7 |
2.1 |
1,7 |
0,92 |
0,68 |
0,52 |
0,39 |
0,30 |
0,30 |
0,340 |
040 |
052 |
0,77 |
1 |
|
40 |
5.0 |
2.5 |
1.7 |
1,3 |
Ы |
0,60 |
0,44 |
0,35 |
0,27 |
0,20 |
0,23 |
0,280 |
0,346 |
|||
30 |
3.8 |
2.0 |
1,3 |
1,0 |
0,8 |
0,46 |
0,34 |
0,28 |
0,22 |
0485 |
0,74 |
1 |
||||
20 |
2.8 |
1.5 |
0,95 |
0,75 |
0,6 |
0,17 |
0,20 |
0255 |
0,32 |
046 |
0,725 |
1 |
||||
10 |
0,34 |
0,27 |
0,20 |
0,16 |
0,14 |
0,17 |
0222 |
029 |
0,425 |
0,705 |
1 |
|||||
2,3 |
1,1 |
0,65 |
0,50 |
0,45 |
0,26 |
0,20 |
0,15 |
0,13 |
0,11 |
а и 5 |
0190 |
0265 |
0,39 |
0,69 |
1 |
|
0 |
1,5 |
0,8 |
0,50 |
0,39 |
0,30 |
0,19 |
0,15 |
|||||||||
— 10 |
1.1 |
0,5 |
0,40 |
0,12 |
0,10 |
0,09 |
0,Г2 |
0165 |
0,235 |
0,355 |
0,665 |
1 |
||||
|
0,30 |
0,22 |
0,15 |
0,10 |
0,08 |
0,07 |
0,06 |
0,09 |
0,138 |
0,200 |
0,315 |
0,635 |
1 |
|||
