Проектирование монолитного железобетонного ребристого перекрытия с

10.Производится проверка прочности главной балки по наклонному сечению

уопоры на действие поперечной силы по условию [6, формула (3.44)]

Q ≤ Qb + Qsw.

Если условие выполняется, то прочность балки по наклонному сечению на действие поперечной силы обеспечена. В противном случае вносятся конструктивные изменения.

11. Определяется длина участка l1, на котором хомуты должны устанавливаться с большей интенсивностью qsw1. Предварительно расстояние l1 (длина участка с шагом хомутов sw1) принимают равным расстоянию от опоры до первой сосредоточенной силы F1 (см. рис. 6.4). При уменьшении интенсивности хомутов от опоры к пролету с qsw1 до qsw2 следует дополнительно проверить выполнение условия (3.44) [6] для значений сi, превышающих l1, например для с2 – расстояния от опоры до второй сосредоточенной силы F2 (см. рис. 6.4). При этом

где с = с2, но не более 3h0; c0 – длина проекции наклонной трещины, принимаемая равной с, но не более 2h0.

Если условие (3.44) [6] выполняется, то длину l1 оставляют без изменений. В противном случае длину l1 принимают равной расстоянию от опоры до второй сосредоточенной силы F2.

6.2.4. Проверка прочности главной балки по наклонным сечениям на действие момента

Расчет на действие момента главной балки, как и второстепенной, производят для наклонных сечений, расположенных в местах обрыва продольной арматуры, а также на участке возле крайней свободной опоры. Расчет для обеспечения прочности наклонных сечений, расположенных в местах обрыва продольной арматуры, как правило, выполняют в ходе построения эпюры материалов. Поэтому в данном разделе проверяют только достаточность назначенных в предыдущих расчетах количества, диаметра и шага стержней поперечной арматуры (хомутов) на приопорном участке балки возле крайней опоры, где продольная арматура не имеет анкеров. Расчет производится в той же последовательности, что и расчет для второстепенной балки (см. п. 5.2.4).

6.2.5.Расчет главной балки на отрыв

Вместах примыкания второстепенных балок к главным сосредоточенная нагрузка приложена в пределах высоты сечения главной балки в опорном сечении второстепенной балки (рис. 6.5).

71

Рис. 6.5. Схема определения длины зоны отрыва в местах примыкания второстепенных балок к главным

Расчет производится в следующей последовательности:

1.Уточняется высота сжатой зоны бетона х в соответствующем опорном сечении второстепенной балки (из предыдущих расчетов второстепенной балки).

2.Определяется длина зоны отрыва по формуле [8, формула (3.404)]:

3. Вычисляется значение сосредоточенной силы, действующей на главную балку:

4. Определяется требуемая суммарная площадь сечения вертикальных стержней дополнительных сварных сеток, устанавливаемых в главной балке в месте примыкания второстепенной балки, по формуле [8, формула (3.403)]:

5. Назначаются диаметр, общее количество и шаг вертикальных стержней парных сеток с учетом требований к свариваемости.

6.3.Конструирование главной балки

6.3.1.Указания по армированию главной балки

Армирование главных балок, подобно армированию второстепенных балок, целесообразно выполнять плоскими сварными каркасами, объединяемыми в пространственные каркасы (рис. 6.6).

72

6.3.1.1. Конструктивные требования к продольному армированию главной балки

Длина пролетных сварных каркасов главных балок назначается равной размеру пролета в свету. Армирование промежуточных опор главных балок, в отличие от второстепенных балок, рекомендуется выполнять специальными вертикальными сетками (рядовыми каркасами), как показано на рис. 6.6, б.

а

б

Рис. 6.6. Схемы армирования главной балки: а – приопорный участок главной балки в зоне крайней свободной опоры; б – участок главной балки в зоне первой промежуточной опоры

У боковых поверхностей балок, если высота их поперечного сечения более 700 мм, в средней части по высоте сечения дополнительно устанавливают конструктивные продольные стержни (см. рис. 5.11). Площадь сечения данных стержней должна быть не менее 0,1 % площади сечения бетона с размерами, равными по

73

высоте элемента расстоянию h′ между этими стержнями, но не более 400 мм; по ширине элемента половине ширины ребра элемента b′, но не более 200 мм. Продольные конструктивные стержни соединяют горизонтальными поперечными конструктивными стержнями диаметром 6–8 мм.

В остальном к продольному армированию главных балок предъявляются те же требования, что и к армированию второстепенных балок (см. п. 5.3.1.1).

6.3.1.2. Конструктивные требования к поперечному армированию главной балки

Конструктивные требования к поперечному армированию главных балок такие же, как и к аналогичному армированию второстепенных балок (см. п. 5.3.1.2).

Кроме требований, оговоренных в п. 5.3.1.2, в местах опирания монолитных второстепенных балок на главные следует предусматривать дополнительное армирование в виде сеток (рис. 6.7, а). Допускается в местах примыкания второстепенных балок уменьшать шаг стержней поперечной арматуры каркасов (рис. 6.7, б). Площадь сечения дополнительных поперечных стержней армирования балок определяется расчетом (см. п. 6.2.5).

а

б

Рис. 6.7. Дополнительное армирование главных балок в местах примыкания второстепенных: а – армирование сварными сетками; б – армирование с учащением хомутов на участке ht

74

6.3.2. Проверка несущей способности нормальных сечений главной балки с принятым армированием

Проверку достаточности подобранной арматуры в нормальных расчетных сечениях главной балки (см. рис. 6.1, а) целесообразно выполнять в табличной форме (см. табл. 5.4). Она производится в той же последовательности, что и проверка несущей способности нормальных сечений второстепенной балки (см. п. 5.3.2). Одновременно вычисляется несущая способность промежуточных нормальных сечений для установления мест обрыва стержней пролетной арматуры.

6.4. Графическое оформление результатов расчета главной балки

Конечная цель произведенных конструктивных расчетов – разработка рабочих чертежей схем армирования главной балки и чертежей арматурных изделий.

Примеры выполнения схемы армирования главной балки и рабочих чертежей арматурных сеток показаны в прил. 7.

75

СПИСОК РЕКОМЕНДУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1.Технический регламент о безопасности зданий и сооружений: федер. закон Российской Федерации от 30.12.2009 №384-ФЗ // Рос. газ. – 2009. – 31 декабря. – (№ 255); Собр. законодательства Рос. Федерации. – 2010. – № 1, ст. 5.

2.СНиП 2.01.07–85*. Нагрузки и воздействия / Госстрой России. – М., 2003. – 44 с.

3.СНиП 52-01–2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. – М., 2004. – 24 с.

4.СНиП 2.03.11–85. Защита строительных конструкций от коррозии / Госстрой СССР. – М.: Стройиздат, 1988. – 182 с.

5.СП 52-101–2003. Свод правил по проектированию и строительству. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. –

М., 2004. – 55 с.

6.Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-2003) / Центр. науч.-исслед. и проектно-эксперимент. ин-т пром. зданий и сооружений; Науч.-исслед. ин-т железобетона. – М., 2005. – 214 с.

7.ГОСТ 21.501–93. Правила выполнения архитектурно-строительных рабочих чертежей. – М.: Изд-во стандартов, 1994. – 38 с. – (Система проектной документации для строительства).

8.Проектирование железобетонных конструкций: справ. пособие / А.Б. Голышев [и др.]; под ред. А.Б. Голышева. – 2-е изд., перераб. и доп. – Киев: Будивэль-

нык, 1990. – 544 с.

76

Примечания:

1.Номинальный диаметр стержней для арматурных сталей периодического профиля соответствует номинальному диаметру равновеликих по площади поперечного сечения стержней. Фактические размеры стержней периодического профиля устанавливаются ГОСТ 5781–82.

2.Знак «+» означает наличие диаметра в сортаменте для арматуры данного класса.

77

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Площадь поперечного сечения арматуры на 1 м ширины плиты, мм2

78

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Диаметр и шаг стержней распределительной арматуры балочных плит, мм

Примечание: в числителе диаметр, в знаменателе шаг стержней распределительной арматуры.

79

80