Совершенствование разработки соляных месторождений
..pdfСовершенствование разработки соляных месторождений. Пермь, 1990
12. Фейт Г.Н. Исследование влияния способа управления горным давлением на выбросоопасность призабойной зоны угольного пласта// Науч.сообщ./ИГД им.А.А.Скочинского. М., 1983. Вып.217. С. 12-18.
13.Фейт Г.Н., Гайко Э.И., Горбунов А.К. Влияние способов уп равления горным давлением на выбросоопасность угольных пластов в центральном районе Донбасса// Науч.сообщ./ ИГД им.А.А.Скочинского.
М., 1987. Вып.221. С. I07-II4.
14.Хамилова-Малькова Р.И. Изменение напряженно-деформирован ного состояния краевой части угольного пласта при наличии разгру зочных щелей// Науч.сообщ./ ИГД им.А.А.Скочинского. М., 1987.
Вып.221. С. 79-83.
15.Черепанов Г.П. Механика хрупкого разрушения. М.: Наука, 1974. 112 с.
16.Шемякин Е.И., Фисенко Г.Л., Курленя М.В. Зональная дезин теграция горных пород вокруг подземных выработок. Ч.З. Теоретичес кие представления// ФТПРПИ. 1987. & I. С. 3-8.
Получено 20.10.89
УДК 622.831.325.2.016.II2.2
С.А.КОНСТАНТИНОВА, В.К.КОМИССАРОВА (Уральский филиал БНИИГ), Ю.Н.ПАДЕРИН (ПО ’Уралкалий")
ОБ ЭФФЕКТИВНОСТИ ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ КРОВЛИ Ш Ш А Л Ь Н Ы Х ВЫРАБОТОК
Приведены результаты решения задачи об устойчивости выработки, пройденной ком байном в однородном изотропном массиве соляных пород, в кровле которой при её проведении прорезана щель. Приведены за висимости коэффициента повышения време ни устойчивого состояния выработки от относительной высоты щели и времени за крытия щели от её высоты и глубины раз работки.
Разгрузочные щели получили широкое применение на Солигорских и Верхнекамских калийных рудниках как один из способов охраны гор ных выработок.
В настоящее время на Верхнекамских калийных рудниках применя
ются разгрузочные щели в кровле выработки |
(в середине её пролета) |
|
шириной |
= 14 см и высотойА щ =1,00-1,5 м. |
|
Соляные породы обладают уникальными физико-механическими свой |
||
ствами. При нагрузках, превышающих предел |
длительной прочности, |
они склонны к ползучести, интенсивность которой нелинейно зависит от напряженного состояния приконтурного массива и сопровождается образованием и развитием микротрещин. Соляные породы обладают спо собностью "длительно” деформироваться в "запредельной” стадии, при этом снижаются их прочностные и деформационные характеристики. Очевидно, что для соляных пород метод щелевой разгрузки требует
теоретического обоснования, так как параметры её определены только для прочных упругих пород /5/.
Рассмотрим некоторые качественные результаты исследований на пряженно-деформированного состояния (НДС) и устойчивости приконтурных пород в окрестности капитальной выработки методом матема тического моделирования процессов их деформирования и разруше
ния /3/. |
|
|
что интенсивность дейст |
|
Если глубина выработки Н такова, |
||||
вующих напряжений 6*^ |
превосходит при |
t |
= 0 предел длительной |
|
прочности, то в окрестности выработки |
образуется условная зона |
|||
неупругих деформаций, |
граница которой |
при |
t > 0 движется в |
глубь массива. Породы в этой зоне нелинейно деформируются, раз рыхляются, накапливают повреждения. Напряжения в породах релаксируют, причем релаксация проявляется, в основном, в местах их наибольшей первоначальной концентрации в первые же часы существо вания выработки.
В некоторый момент времени t# для одного или нескольких элементов вблизи контура выработки выполняется условие предельной повреждаемости. Появляется зона предельных деформаций (зона скры того разрушения), фронт которой при t У t# движется в глубь массива. В области скрытого разрушения прочностное (& с ж ) и деформационные (£) свойства являются непрерывными функциями рас стояния от центра выработки до точки приконтурного массива и вре мени t . Наименьшее значение они принимают на контуре выработки, а с удалением от него монотонно возрастают до границы, разделяю щей области предельных и допредельных деформаций. На предельной
стадии деформирования релаксация напряжений носит не только коли чественный, но и качественный характер: максимум напряжений со временем перемещается в глубь массива, уменьшаясь по величине.
Разгрузочная щель изменяет напряженное состояние приконтурных пород. На конце щели возникает повышенная концентрация напряжений,
появляется зона неупругих деформаций, |
а затем и скрытого разруше |
||||||||||
ния. Приконтурные |
породы вблизи контура выработки разгружаются от |
||||||||||
напряжений. У устья щели уже |
при |
t |
= 0 могут возникнуть |
области |
|||||||
растягивающих напряжений /2/. |
|
"берега" |
щели |
смыкаются и |
|||||||
В некоторый момент времени |
|
||||||||||
щель закрывается. |
Этот момент времени |
зависит |
от параметров щели |
||||||||
(ширины |
|
и высотыкщ |
), глубины заложения выработки |
//, |
|||||||
а также от деформационных и реологических характеристик породы. |
|||||||||||
Устойчивость выработки со щелью нарушается в момент времени |
|||||||||||
|
из-за чрезмерно больших деформаций ползучести, |
если |
с?леще- |
||||||||
ния породного контура превосходят допускаемые |
(критические), или |
||||||||||
из-за вывала породы, |
если растягивающие напряжения оказываются |
||||||||||
больше |
предельных. В |
одних случаях 7~рщ ^ t- |
а в других |
||||||||
7~рщ |
^ |
Г4/. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Время устойчивого состояния выработки со щелью в кровле повы |
|||||||||||
шается /4/. |
|
|
элементов |
(МКЭ) |
с применением ЭВМ ВС-1045 |
||||||
Методом конечных |
|||||||||||
решена задача о НДС и устойчивости выработки, |
пройденной комбай |
||||||||||
ном в однородном изотропном массиве соляных пород, В кровле выра |
|||||||||||
ботки с помощью щелереза, установленного на комбайне, |
прорезана |
||||||||||
щель шириной |
|
и высотой |
|
Очевидно, в |
этих условиях эффект |
повышения времени устойчивого состояния щели будет достигнут исклю чительно за счет изменения формы выработки.
В качестве модели деформирования и разрушения приконтурных соляных пород принята феноменологическая модель /5/.
Параметры модели приняты в соответствии с работойi/3/. Мо дель учитывает основные свойства соляных пород и формы проявления горного давления в калийных рудниках в окрестности капитальных выработок.
Расчетами установлено, что вертикальные смещения кровли выра ботки со щелью несколько выше, чем кровли без щели. В натурных ус ловиях Солигорских калийных рудников П.П.Ногиным установлено, что
предельные |
(критические) |
смещения выработки со щелью в кровле |
в |
|||||||||||
I ,5-2,0 раза больше, |
чем без щели. Следовательно, устойчивость |
|
||||||||||||
выработки повышается, |
причем |
зависимость |
|
Трщ |
от параметров |
|
||||||||
щели |
(ctщ ,Ьщ ) имеет монотонный характер. |
|
|
|
||||||||||
|
Зависимость коэффициента повышения времени устойчивого со |
|||||||||||||
стояния выработки от относительной высоты щели |
Ж щ /2 Ж3 |
|
||||||||||||
(Жд |
- половина высоты щели) |
при |
|
= 14 см может |
быть аппрок |
|||||||||
симирована фора/улой |
|
|
|
|
|
|
|
|
с3 |
|
|
|||
<щ = Ц ^ - = С1 |
|
|
|
e x p (с2 (к щ /2 к б ) |
J |
|
||||||||
Значения |
£\ |
(z=/,3) |
|
приведены в таблице. |
|
|
|
|||||||
|
|
Значения коэффициентов б |
формуле |
|
|
|
||||||||
Тип |
|
Площадь |
попереч |
cf |
|
ci |
с» |
Рацион.. |
||||||
комбайна |
|
ного сечения вы |
|
Ьщ = |
“ |
|||||||||
|
|
|
работки S |
, м^ |
|
|
|
|
|
|
||||
ПК-8 |
|
|
8,9 |
|
|
|
1,70 |
|
-5,50 |
0,50 |
= 14 см) |
|||
|
|
|
|
|
|
0,50 |
||||||||
"Урал-ЮКС" |
|
|
10,2 |
|
1,65 |
|
-8,50 |
1,00 |
1,00 |
|||||
"Урал-20КС" |
|
13,4 |
|
|
|
1,83 |
|
|
-6,70 |
1,00 |
1,27 |
|||
|
|
|
15,3 |
|
|
|
1,88 |
|
|
-6,15 |
1,00 |
j.,34 |
|
|
|
|
|
17,9 |
|
|
|
1,96 |
|
|
-5,70 |
оо |
1,44 |
||
|
|
|
20,2 |
|
|
|
2,00 |
|
-5,СО |
1,00 |
1 ,50 |
|||
|
Значения рациональной |
(достаточной) |
высоты |
щели |
приве |
|||||||||
дены для выработок, пройденных в массиве |
каменной соли одним хо |
|||||||||||||
дом комбайна. |
показан график |
зависимости |
|
|
-Т |
/ 7 ^ |
- |
|||||||
|
На рисЛ |
|
|
|||||||||||
= f (k щ /2kg). Очевидно, |
что К щ € [ 1,5; 2,0].** |
|
|
|||||||||||
|
На рис.2 показана зависимость времени закрытия щели от её |
|||||||||||||
высоты Жщ |
и |
глубины разработки Ж/ |
при |
|
|
= 14 см. Очевидно, |
||||||||
с увеличением высоты щели |
Ж ^ |
(при одной |
и той же ширине |
) |
||||||||||
и глубины разработки |
// |
щель |
закрывается |
быстрее. |
|
|
о,2
Рис.1. Зависимость коэффициента
т т л п и т п о ш то nrvsrifoiTTT 1гл тл й тп «т5 л п л
0,2 о,г о,к 0,5 о,е$Н/бс
сж
Рис.З. Зависимость времени устойчи вого состояния выработки без щели Тр ( / ), со щелью Трщ {3 ) и
времени закрытия щели (2 )
от уровня действующих нагрузок
ГН/бсж1Дц = 14 ом- Л =
= 1,00 м) |
щ |
Рис.З иллюстрирует факт повышения устойчивости выработки со щелью в её кровле при всех уровнях действующих нагрузок /&С)К (где ^ - средний вес вышележащих пород, <эсук - прочность приконтурных пород на одноосное сжатие). Очевидно, при наличии щели в кровле выработки приконтурные породы переходят в более высокую категорию устойчивости.
Библиографический список
1.Константинова С.А. Об одной феноменологической модели де формирования и разрушения соляных пород при длительном действии сжимающих нагрузок// ФТПРПИ. 1983. № 3. С. 8-13.
2.Константинова С.А., Кириченко М.В., Якубович В.В. Влияние разгрузочной щели на напряженное состояние соляных пород вокруг капитальной выработки и его изменение во времени// Совершенство вание разработки калийных месторождений/ Перм.политехи.ин-т. Пермь, 1987. С. 132-136.
3.Константинова С.А., Саврасов И.Ф. Напряженно-деформиро
ванное состояние и устойчивость соляных пород вокруг выработки с учетом нелинейности их деформирования, разрыхления и возможно сти перехода деформаций в предельную стадию// ФТПРПИ. 1983. £ 2.
С.29-35.
4.Константинова С.А., Саврасов И.Ф., Кириченко М.В. Влияние
разгрузочной щели на устойчивость капитальной выработки в соляных
породах// Изв.вузов. |
Горный журнал. 1988. & 4. |
С. 33-36. |
5. Кошелев К.В., |
Трумбачев В.Ф. Повышение устойчивости ка |
|
питальных горных выработок на больших глубинах. |
М.: Недра, 1972. |
|
С. 98-113. |
|
|
Получено 20.10.89
Совершенствование разработки соляных месторождений. Пермь, 1990
УДК 622.831.2.016.3
И.Ф.САВРАСОВ, Ю.М.ЯЕБОВСКИ’1 а , Г.Д.ПОЛЯНИНА (Пермский политехнический институт), С.А.КОНСТАНТИНОВА (Уральски!: филиал ВНИИГ), Ю.Н.ПАДЕРИН (ПО "Уралкалий")
МЕТОДИКА РАСЧЕТА ВРЕМЕНИ УСТОЙЧИВОГО СОСТОЯНИЯ ВЫРАБОТОК СО Щ Е Ш Ш
Приводится методика расчета времени ус тойчивого состояния выработок со щелями. Метод математического моделирования, положенный в основу методики, учитывает ряд факторов, влияющих на устойчивость выработок. Для удобства использования методики результаты расчетов представ лены в виде инженерной формулы.
Щелевая разгрузка является одним из способов охраны горных выработок, в связи с чем обоснованный выбор параметров щелей поз воляет увеличить время устойчивого состояния выработок.
Метод математического моделирования, используемый в предла гаемой методике расчета, учитывает как различные горно-геологи ческие и горно-технические* факторы, влияющие на устойчивость вы работок, так и все основные формы проявления горного давления на калийных рудниках /1,2/.
При расчетах напряженно-деформированного состояния и оценке устойчивости приконтурных пород использованы современные представ ления о деформировании и разрушении соляных пород /2/.
Предлагаемая методика позволяет определять время устойчивого состояния полевых и пластовых незакрепленных выработок со щелями, проводимых комбайнами или буровзрывным способом и расположенных как в неотработанном массиве, так и в зоне влияния очистных работ
Сравнение результатов расчетов с экспериментальными данными дало удовлетворительное совпадение (разница в смещениях контура выработки не превышает 35 %).
Для практического применения результатов расчетов па ЭIi\: они представлены в виде инженерной формулы
Т-[ / 77,7+ / 75, 65(hs flp- 1,33)+4/2,63(hg /£р-1,33f |
+ |
+3/3,66(hg /£р-1,33))* [/+1,746(kH/£p- / > / , W5(AH/£p-lj+ |
|
+0,439(kHltp-1) } * [ / - 5,882(tHnp /есж~0,3)+ |
|
+14,3 78($H„p!&сж-0,3)-13,086(уHnp/ $сж - |
(i |
-0,3)\[1+2,856(ащ-0,12)-81,25(ащ-0,12)К /244,79/(ащ-
-0,/2)3}[и*0,471(кщ-1)-0}889(Ьщ-/)\ о , 92б(Ьщ - i f ],
где т |
- |
время устойчивого состояния выработки со щелью; |
hi |
- |
половина высоты выработки; |
-расчетный пролет выработки;
х- мощность непосредственной кровли;
-средняя объемная масса пород;
-приведенная глубина расположения выработки;
&СЖ - предел прочности породы на сжатие; ширина щели;
h - высота щели.
Таким образом, fag/fp, СЖ9 9 ^ / у —
горно-технические и горно-геологические факторы, влияющие на ус тойчивость выработки со щелью. Значения фактора формы и размеров
поперечного |
сечения выработки hg/£p |
для сечений выработок, |
||
проводимых основными типами применяемых на калийных рудниках |
||||
комбайнов, приведены в работе /I/. |
|
|
||
Фактор наличия глинистого прослойка в кровле выработки |
||||
Ни /£р |
определяется следующим образом: за мощность непосредст |
|||
венно кровли |
hH принимается либо мощность оставленного в кров |
|||
ле выработки |
породного слоя, либо примыкающего к кровле "коржа". |
|||
И в том, |
и в другом случае предполагается, |
что на расстоянии |
||
от кровли выработки расположен глинистый прослоек, являющийся |
||||
поверхностью ослабления. Если h# /£р >/ |
значение этого фак |
|||
тора следует принять равным I. |
|
|
Фактор уровня действующи нагрузок { Н„р /&сж определиется следующим образом. Предел прочности породы на сжатие
|
|
вс ж = е |
к . |
|
|
где |
& |
|
'но ’ |
|
|
- средневзвешенная прочность пород пласта; |
|
||||
|
**о |
- коэффициент, характеризующий количество нераствори |
|||
|
|
мого остатка в пласте. |
приведены |
||
Ориентировочные значения & , а также значения |
|||||
в работе /I/. |
|
|
|
||
|
Приведенная глубина расположения выработки |
|
|||
где |
|
Н ф * Н - К в -Ке -Kow , |
|
||
И |
- фактическая глубина |
заложения выработки; |
|
-коэффициент пригрузки от влияния близлежащих парал лельных выработок;
/<с - коэффициент пригрузки от влияния сопрягающихся с
|
данной выработок; |
|
|
|
|
|
Коч |
- коэффициент пригрузки от влияния очистных работ. |
|||||
Методика определения коэффициентов |
Х, с |
иХ оч |
при |
|||
ведена в работе /I/. |
следующих значениях указанных |
|||||
Формула (I) применяется при |
||||||
величин: уНпр !&сж = 0,3-0,75; Ам /£р |
= 0,01-1; At/?p |
= |
||||
= 0,4-1,33; |
ащ =0,1-0,18; А щ |
= 0,6-1,5. |
состояния |
|||
Для того, чтобы оценить общее время устойчивого |
||||||
капитальной или подготовительной выработки |
Т0 , нужно |
знать |
ин |
|||
тервал времени между её проведением и моментом воздействия пер |
||||||
вого фронта очистных работ 7^ |
и интервал времени между момента |
|||||
ми воздействия первого и второго фронтов очистных работ |
Т2 |
|
||||
В зависимости от стадий существования выработки по отношению к |
||||||
времени воздействия на неё очистных работ, |
общее время |
Та |
опре |
|||
деляется в |
следующем порядке: |
|
|
|
|
|
- с момента её проведения в массиве до начала воздействия первого фронта очистных работ
т'*т
- в зоне влияния первого фронта очистных работ: