Теория расчет и проектирование авиационных двигателей и энергетичес.-1
.pdfвозможно добиться с применением сверхзвукового РС (рис. 9.1).
|
При |
πc.расп > πкр , |
πкр = |
= р |
р |
реализуется в |
сужаю- |
т |
кр |
|
|
щейся части сверхзвукового РС.
Так как |
πкр =1,86 = const , то |
суммарная |
степень понижения |
давления в сопле Лаваля πc.расп = Рис. 9.1. Сверхзвуковое РС = πкрπсвз будет определяться сте-
пенью понижения давления в его сверхзвуковой (расширяющейся) части πсвз , которая зависит от степени уширения сопла:
|
|
|
= |
Fc |
. |
(9.1) |
|
|
F |
||||||
|
|
||||||
|
|
c |
Fкр |
|
|||
|
|
|
|
|
|||
Максимальная |
тяга Rmax |
|
достигается |
при равенстве |
|||
πс.расп = πс.п , соответствующем |
расчетному |
режиму работы |
|||||
РС (pс = рн). |
|
|
|
|
|
|
|
При πс.расп < πс.п |
(pс > рн) – режим недорасширения. |
||||||
При πс.расп > πс.п |
(pс < рн) – режим перерасширения. |
На нерасчетных режимах работы сверхзвукового РС имеет место недополучение тяги двигателя. Особенно большие потери тяги наблюдаются на режиме перерасширения.
Для поддержания расчетного режима (pс = рн) необходимо регулировать величину Fc (Fкр, Fc) при изменении условий полета и режима работы ВРД.
9.2.3. Потери энергии в РС
Критерии оценки потерь в РС:
– коэффициент скорости
φс = сс/cc.ад ≈ 0,97…0,985, |
(9.2) |
231
оценивает потери скорости в РС, то есть скорость истечения из реального РС:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
kг −1 |
|
|
|
с |
= ϕ |
с |
=ϕ |
|
|
2kг |
|
R |
|
Т 1 |
− |
|
рс.ад kг |
|
; |
(9.3) |
|||||||
с |
|
|
г |
|
|
|
|
||||||||||||||||
с |
с |
с.ад |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
kг |
−1 |
|
|
|
|
|
|
|
рт |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– коэффициент сохранения полного давления в РС |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
σ |
= |
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
; |
|
|
|
|
|
|
|
(9.4) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
рт |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
– КПД РС |
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
η = |
|
c |
2 / 2 |
|
|
= ϕ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
(9.5) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
c |
|
c2 |
|
|
/ 2 |
|
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
с.ад |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оценивает потери кинетической энергии в РС.
Виды потерь в сверхзвуковых РС:
–внутренние потери;
–потери, связанные с нерасчетностью режима работы РС;
–потери, связанные с преодолением внешнего сопротивления ВУ.
Внутренние потери
1.Потери на трение (гидравлические потери). В сверх-
звуковых РС потери на трение (оцениваются φтр) значительны, так как в расширяющейся, достаточно длинной части РС течет сверхзвуковой поток.
Для снижения этого вида потерь можно применить эжекторные сопла, в которых расширение газа за критическим сечением происходит в границах свободной струи без стенок.
2.Потери, связанные с рассеиванием выходной скорости (для конических каналов) (рис. 9.2), где 2α – угол раствора; са.ср = ссφрас – средняя осевая составляющая скорости.
232
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 9.2. Потери из-за рассеивания са |
|
|
|
|
||
Величина коэффициента рассеивания ϕрас |
= |
1+cosα |
за- |
||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
висит от угла α: |
|
|
|
|
|
|
|
α, град |
0 |
5 |
10 |
|
|
20 |
|
φрас |
1,0 |
0,998 |
0,992 |
|
|
0,97 |
|
При увеличении угла α, следовательно, уменьшении φрас, снижается са.ср (при сс = const).
При проектировании РС рекомендуется выбирать значения угла α ≤ 25…30°.
Для уменьшения этого вида потерь у сопел с большой степенью расширения газа (πс.расп < 25...30) стенки расши-
ряющейся части профилируют по форме свободно расширяющейся струи газа (см. рис. 9.2) с осевым выходом потока.
3. Волновые потери (φволн), которые возникают в сверхзвуковой (расширяющейся) части РС из-за появления скачков уплотнения при неравномерном входе потока.
Для уменьшения волновых потерь переход между дозвуковой и сверхзвуковой частями РС делают плавным (по дуге с большим радиусом) (см. рис. 9.2).
4. Потери, связанные с неравномерностью поля давлений по сечению сопла (φр).
233
5. Тепловые потери, связанные с теплоотдачей через
стенки сопла (φтепл).
Суммарные внутренние потери сверхзвукового РС φс определяются как произведение:
φс = φтр φрас φволн φр φтепл. |
(9.6) |
Потери, связанные с нерасчетностью режима работы РС
Этот вид потерь оценивается при помощи коэффициента нерасчетности режима работы сопла:
|
|
c = |
Rc |
, |
(9.7) |
|
K |
||||||
|
||||||
|
|
|
Rc.п |
|
где Rc = Мгсс + Fс(рс – рн) – тяга сопла; Rс.п = Мгсс – тяга сопла при полном расширении (расчетный режим).
На расчетном режиме Kс = 1, так как Rc = Rс.п.
Для оценки суммарных потерь (φс и Kс ) вводят комплексный критерий – коэффициент тяги сопла:
|
|
|
= |
Rc |
, |
(9.8) |
|
R |
|||||||
|
|
|
|||||
|
c |
|
Rc.ид |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
где Rс.ид – тяга идеального сопла (полное расширение Kс = 1
иотсутствие внутренних потерь φс = 1).
Вобщем случае
|
R |
c = |
K |
сϕс . |
(9.9) |
На расчетном режиме Rc = ϕс , так как Kс =1 .
Потери, связанные с преодолением внешнего сопротивления ВУ
Этот вид потерь оценивается с помощью коэффициента внешнего сопротивления ВУ:
234
|
|
c = |
|
Xc |
, |
(9.10) |
X |
|
|||||
|
|
|||||
|
|
|
Rc.ид |
|
||
где Хс – суммарное внешнее |
сопротивление |
РС или ВУ |
||||
в целом. |
|
|
|
|
Наличие внешнего сопротивления ВУ Хс вызвано взаимодействием внешнего потока, обтекающего ВУ, и струи газов, истекающей из РС, а также аэродинамическим сопротивлением и зависит от числа М полета, полной степени расши-
рения газа в РС πc.п |
и формы наружного контура кормовой |
||||||||||||||
части ВУ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Суммарные потери в ВУ оценивают с помощью коэф- |
|||||||||||||||
фициента эффективной тяги РС: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
R . |
R − X |
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
R |
= |
с эф |
= |
c |
= R |
− X |
c |
. |
(9.11) |
||||||
|
|
|
|||||||||||||
|
c.эф |
|
Rс.ид |
Rс.ид |
|
|
c |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9.2.4. Характеристики реактивного сопла
Характеристики реактивного сопла (ХРС) – это зависимости коэффициента эффективной тяги сопла Rc.эф от полной
степени расширения газа в РС πc.п |
и числа М внешнего по- |
|||||||||||||||||||||||||
тока |
|
с.эф (πc.п, М) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Характеристики РС снимают |
на стенде |
при |
М = 0. |
|||||||||||||||||||||||
В этом случае |
|
с.эф = |
|
c , так как при М = 0 |
|
|
c =0 . |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
R |
R |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
X |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
Принимая |
допущение, что |
по |
длине |
|
РС |
– |
kг = const, |
|||||||||||||||||||
Rг = const, рассмотрим характеристику |
|
(π |
) |
при условии, |
||||||||||||||||||||||
R |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
c.п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
что Fc = Fc |
|
= 2,5; πс.расп ( |
|
) |
= 15 (рис. 9.3). |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Fкр |
Fс |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
При π |
|
= 15 = πс.расп – расчетный режим, R |
|
|
|
|
. |
|||||||||||||||||||
|
|
R |
||||||||||||||||||||||||
|
|
с.п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c max |
|
|
c max |
|
|||
При ↑ π |
|
> 15 (↑ р или |
↓ р ) режим недорасшире- |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
c.п |
|
|
|
т |
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ния (рс < рн) уменьшается Rc .
235
Рис. 9.3. Характеристика сверхзвукового РС
При ↓ πc.п < 15 (↓ рт или ↑ рн ) режим перерасширения
(рс > рн) уменьшается Rс .
При 15 > πc.п > πотр большие потери тяги (↓↓ Rc ) от перерасширения вызваны уменьшением φc (потери в скачке за срезом сопла) и снижением Kс вследствие появле-
ния отрицательной тяги ∆Rа на участке перерасширения
(см. рис. 1.17, а).
При ↓ πc.п ≤ πотр происходит отрыв ПС (скачок входит
внутрь сопла и движется в сторону Fкр). Из-за наличия скачка внутри РС давление за ним возрастает, а затем при движении дозвукового потока по диффузорному каналу давление увеличивается до значения рн на срезе сопла (см. рис. 1.17, б). Это приводит к уменьшению отрицательной тяги ∆Rа на участке перерасширения, темп снижения Rc замедляется (см.
236
рис. 9.3, линия 2) по сравнению с безотрывным перерасширением (см. рис. 9.3, линия 1).
При достижении скачком Fкр он исчезает и течение в РС становится дозвуковым. Потери от перерасширения стано-
вятся равны нулю(Kc =1) , и Rc возрастает.
Для поддержания Rc ≈ Rc max необходимо подстраивать значения πc.расп к значениям πc.п , то есть регулировать степень расширения сверхзвуковой части сопла, изменяя Fc = = Fc / Fкр (относительную площадь среза РС), при изменении параметров полета и режимов работы двигателя.
9.2.5. Регулирование РС
Задачами регулирования РС являются:
–поддержание необходимого значения Tг ;
–уменьшение влияния ФК на турбокомпрессорную часть при работе двигателя на форсажных режимах;
–уменьшение потерь тяги из-за недорасширения или перерасширения;
–увеличение запаса устойчивости ОК ∆Kу на пониженных режимах работы (малые n) и при запуске двигателя;
–уменьшение времени переходных процессов двигателя при переходе на повышенные или пониженные режимы
(↑↓ n).
Способы регулирования РС:
–регулирование створок дозвукового сопла (рис. 9.4, а);
–регулирование створок сопла Лаваля (рис. 9.4, б);
При регулировании дозвукового сопла или сопла Лаваля с помощью поворотных створок наряду со снижением потерь
от нерасчетности режима работы РС (↑↑ Kc ) возрастают внутренние потери (↓ϕc ) из-за неровностей мест сочлене-
237
ния створок и утечек газа в них, поэтому Rc возрастает
не столь значительно, как можно было бы ожидать. Кроме того, регулируемое сопло Лаваля получается слишком сложным, особенно в двигателях с ФК из-за высоких значений
температуры Tф .
аб
Рис. 9.4. Способы регулирования РС: а – дозвуковое РС; б – сверхзвуковое РС
Приведенные выше причины определили необходимость поиска альтернативных сопел, например эжекторных
(рис. 9.5).
Рис. 9.5. Регулирование эжекторного РС
Основным параметром эжекторного сопла является коэффициент эжекции:
K |
= |
М2 |
, |
(9.12) |
|
М1 |
|||||
эж |
|
|
|
238
где М2 – вторичный поток атмосферного воздуха, необходимый для обеспечения безударной встречи первичного потока М1 с обечайкой 2 и охлаждения сопла.
Применение створок 3 позволяет в сопле, рассчитанном на большие числа М полета, предотвратить перерасширение газа на дозвуковых скоростях полета за счет подвода в сопло дополнительного расхода воздуха М3. Граница расширяющейся струи при этом не достигает поверхности обечайки 2 и через образовавшийся зазор во вторичном контуре, за срезом насадка, устанавливается давление рн. РС начинает работать как дозвуковое сужающееся сопло.
Способы регулирования эжекторного сопла (см.
рис. 9.5):
–регулирование расхода воздуха М2;
–регулирование створок на обечайке сопла и на насадке – соответственно 1 и 2;
–использование створки 3 подпитки дополнительным воздухом М3.
9.3.Управление вектором тяги
9.3.1. Реверсивные устройства
Реверсивные устройства (РУ) предназначены для улучшения взлетно-посадочных характеристик ЛА (уменьшение длины пробега) и его маневренности в полете и на земле (при рулении) за счет поворота потока газа из сопла в направлении полета ЛА.
Отрицательная тяга создается за счет поворота реактивной струи с помощью специальных отклоняющихся решеток перед РС (рис. 9.6, а) или отклоняющихся створок за РС
(рис. 9.6, б).
РУ решетчатого типа имеют меньшую массу, но большее гидравлическое сопротивление в выключенном положении и меньшую обратную тягу Rобр.
239
а
б
Рис. 9.6. Реверсивное устройство решетчатого (а)
истворчатого (б) типа
ВТРДД с большой степенью двухконтурности РУ решетчатого типа устанавливаются в наружном контуре.
Эффективность реверсивного устройства оценивается степенью реверсирования тяги:
|
|
= |
Rобp |
, |
(9.13) |
|
R |
||||||
|
|
|||||
|
рев |
R |
|
|||
|
|
|
|
где Rобр – величина обратной тяги.
При Rрев = 0,6 длина пробега уменьшается в 2…2,5 раза.
9.3.2. Девиаторы тяги
Девиаторы тяги (ДТ) предназначены для управления вектором тяги в полете и на земле путем отклонения струи газа, истекающей из реак-
тивного сопла (рис. 9.7). ДТ позволяют улуч-
шить маневренность, повысить точность при боевом применении, улучшить
Рис. 9.7. Схема девиатора тяги взлетно-посадочные харак240