Варламов Линейные електрические цепи переменного тока Ч3. 2012
.pdfУсловием согласованного нагружения линии в сечении 2–2′ является
Г2−2 ' = Zвх2−2' − Zв = 0,
Zвх2−2 ' + Zв
т.е. в сечении 2–2′ должно выполняться
Zвх2−2' − Zв .
Так как волновое сопротивление линии без потерь Zв является действительным, а величина Zвх2−2' - комплексной, то последнее равенство разбивается на два:
Re Zвх2−2' = Zв , |
|
Im Zвх2−2' = 0. |
|
(1.65) |
|||||||||||||
В свою очередь Zвх2−2' |
|
представляет собой параллельное соеди- |
|||||||||||||||
нение двух входных сопротивлений Zвх1 и Zвх2: |
|
|
|||||||||||||||
Z вх 2 −2 ' = |
|
|
Z вх1 Z вх2 |
, |
|
|
|
(1.66) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Z вх1 + Z вх2 |
|
|
|
|
||||||
где Zвх1 – входное сопротивление шлейфа, а Zвх2 – входное сопро- |
|||||||||||||||||
тивление линии длиной l2: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z |
вх1 |
= jZ |
в |
tg 2πl |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
λв |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2π |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Zн |
+ jZв |
tg |
l2 |
|
(1.67) |
|||||||
|
|
|
|
|
λв |
|
|||||||||||
Zвх2 = Zв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Z |
|
+ jZ |
|
tg |
2π |
l |
. |
|
||||||||
|
|
|
|
в |
н |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λв |
2 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Подставляя (1.67) в (1.66), а |
|
|
(1.66) в (1.65), получим уравнения |
относительно длин отрезков линий l1 и l2, которые обеспечивают согласованный режим исходной линии.
Примеры |
|
Задача 1.1. Доказать, что в однород- |
|
ной длинной линии без потерь модуль ко- |
|
эффициента отражения не зависит от дли- |
|
ны линии (рис. 1.12). |
|
Решение. В соответствии с определе- |
Рис. 1.12 |
нием коэффициента отражения (1.19): |
31
|
|
|
|
|
|
|
U |
(x) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Г(x) = |
отр |
|
. |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Uпад(x) |
|
|
|
|
|
|
|
(x) = А е |
ух |
|
|
(x) = А е |
ух |
; А1 |
и А2 – постоянные, |
|||
При этом U |
отр |
|
; U |
пад |
|
|||||||
|
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
определяемые из граничных условий.
Для линии без потерь α = 0 и, следовательно, γ = iβ.
Таким образом, |
|
Г(x) = |
A e jβx |
, а модуль коэффициента отра- |
|||||||||||||||||||||
|
1 |
||||||||||||||||||||||||
A e− jβx |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
жения |
|
Г |
|
= |
|
|
|
A1 |
|
|
|
e2 jβx |
|
= |
|
|
|
A1 |
|
|
|
действительно не зависит от координа- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
ты x.
Задача 1.2. Однородная длинная линия без потерь нагружена на активное сопротивление Zн = 300 Ом. Волновое сопротивление линии составляет Zв = 600 Ом. Значение напряжения в нагрузке равно Uн = 120 В. Определить положение максимумов и миниму-
мов в распределении U (x′/ λв) , а также величину напряжения в
этих точках.
Решение. Определим величину коэффициента отражения в нагрузке:
Гн = |
Zн − Zв |
= − |
1 |
= |
1 |
e jπ. |
|
Zн + Zв |
3 |
3 |
|||||
|
|
|
|
Тогда в соответствии с (1.33)
U (x′/ λв) = 1 U |
|
Zв |
|
|
j 2π |
x′ |
|
1 e |
j2π |
x′ |
+ jπ |
|
|
|
|
||||||||||||
1+ |
|
e |
λв + |
|
λв |
|
= |
||||||
|
|||||||||||||
2 |
|
Zн |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=Uпад (x′/ λв) + Uотр (x′/ λв).
Всоответствии с (1.50) точки максимумов функции U (x′/ λв)
находятся из условия сложения комплексных амплитуд падающей и отраженной волн в фазе:
2π( x′/ λв )max = −2π(x′/ λв )max +π+2πk, k = 0 ,1 …
а точки минимумов – в противофазе:
2π(x′/ λв )min = −2π( x′/ λв )min +π+π+2πk, k = 0 ,1 …
32
Таким образом:
(x′/ λв )max |
= k |
+ |
1 |
, |
(x′/ λв )min |
= k . |
|
2 |
|
4 |
|
|
2 |
Как видно из последних выражений, первый минимум напряжения в линии находится в нагрузке.
Значение напряжения в точках максимумов:
|
|
|
x ' |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
x ' |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
U |
|
|
|
U |
|
|
j 2π |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Umax = |
|
|
|
= |
|
|
3 |
e |
λв max |
|
1+ |
Гн |
= |
||||||||
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
λв max |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
= |
3 |
120 |
|
+ |
1 |
= 240 B |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
2 |
1 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
и в точках минимумов
|
|
|
x ' |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x ' |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
U |
|
|
|
Un |
|
|
|
|
|
j 2π |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Umin = |
|
|
|
= |
|
3 |
e |
λв min |
|
1− |
Гн |
= |
||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
λв min |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
3 |
120 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
= |
|
=120 B. |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
2 |
1− |
3 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x ' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Примерный вид графика |
U |
|
|
|
|
|
изображен на рис. 1.13 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 1.13
Задача 1.3. Определить напряжение на входе длинной линии без потерь, образованной двумя каскадно соединёнными отрезками
линий без потерь, длиной λ8в и λ4в соответственно (рис.1.14), если
X L = Zв.
33
Рис. 1.14
Рис. 1.15
Решение. Входное сопротивление Zвз.кз короткозамкнутого отрез-
ка линии длиной |
λв |
равно (1.60): |
|
4 |
|
Zвх.кз = jZвtg 2π λв = j∞.
λв 4
С учетом этого эквивалентная схема исходной линии выглядит
так, как показано на рис. 1.15. Сопротивление нагрузки Zн22′ отрез-
ка длинной линии, нагруженной на ин-
дуктивность L и длиной λ4в равно
Zн22′ = jxL = jZв.
Входное сопротивление Zвх11′ этого
отрезка (1.58): |
2π λв |
||||
|
jZв + jZвtg |
||||
Zвх11′ = Zв |
λв |
8 |
= j∞. |
||
|
|
|
|||
|
Zв + jjZвtg |
2π λв |
|||
|
λв |
8 |
|
Таким образом, источник Е работает в режиме холостого хода и, следовательно, искомое напряжение на входных зажимах длин-
ной линии U11′ = E .
Задача 1.4. Для согласования
длинной линии без потерь с нагрузкой
Zн = Zн′ + jZн′′ ( Yн =Yн′+ jYн′′) исполь-
зуется следующая схема (рис. 1.16). Определить длину замкнутого отрезка линии l и волновое сопротивление четвертьволнового отрезка линии Z для
согласования исходной линии. Решение. Четвертьволновое согласование может быть приме-
нено только для активных сопротивлений нагрузки. В этой связи длинна короткозамкнутого отрезка длинной линии (шлейфа) l оп-
34
ределяется из того условия, чтобы общее сопротивление Zвх22′ или проводимость Yвх22′ на зажимах были действительной величиной:
ImYвx 22′ = 0. |
(1.68) |
Входная проводимость слагается из проводимости нагрузки и входной проводимости шлейфа:
Yвх11′ =Yн +Yвх.шл.
Входная проводимость шлейфа – короткозамкнутого отрезка
линии без потерь длиной l (1.60): |
|
|
2πl, |
||||
|
|
Y |
= |
1 |
= − jY ctg |
||
|
|
Zвх.шл |
|||||
|
|
вх11′ |
|
в |
|
λв |
|
где Y = |
1 |
. Таким образом, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
в |
Zв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Yвх11′ =Yн′+ j Yн′′+Yв ctg |
2πl . |
||||
|
|
|
|
|
|
λв |
|
В соответствии с (1.68):
Yн′′=Yвctg 2πl.
λв
И искомая величина l:
l = λв arctg Yв . 2π Yн′′
Что же касается волнового сопротивления четвертьволнового отрезка линии Zв1/4 то оно выражается следующим образом (1.64):
Zв1/4 = ZвZн′.
35
Глава 2. ОПЕРАТОРНЫЙ МЕТОД РАСЧЕТА ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССОВ
2.1. О некоторых ограничениях классического метода расчета переходных процессов
Проводя расчет переходного процесса классическим методом, для определения искомой реакции (тока или напряжения) необходимо найти произвольные постоянные, содержащиеся в выражении, которое задает реакцию как решение дифференциального уравнения. Реакция в общем случае имеет вид:
х = А1 eλ1t + А2 eλ2t + ...+ Ап eλпt + хуст.
Число произвольных постоянных Ak совпадает с порядком цепи (порядком дифференциального уравнения, описывающего переходный процесс). Значение произвольных постоянных определяется начальными условиями – токами и напряжениями на элементах цепи в момент коммутации, а также их производными. В цепи первого порядка для любой реакции достаточно определить одну постоянную, в цепи второго порядка – значения двух произвольных постоянных. Используя законы коммутации совместно с законами Кирхгофа (или другими методами расчета) можно найти эти произвольные постоянные, причем первые производные токов на индуктивных элементах и напряжений на емкостных элементах имеют очевидный физический смысл, соответственно, напряжений на индуктивных элементах и токов через емкостные элементы.
В цепях высокого порядка (при n > 2) потребуется находить не только напряжения, токи и значение их первых производных в момент коммутации, но и значение производных токов и напряжений более высокого порядка. Процедура их нахождения аналогична алгоритму действий для цепей первого и второго порядков и должна быть выполнена многократно (в зависимости от порядка цепи). Однако эта процедура становится формальной (физический смысл производных тока и напряжения второго порядка и выше далеко не очевиден), а многократность ее повторения делает классический метод малопригодным для расчета цепей высокого порядка. Применение классического метода, кроме того, ограничивается типом допустимых воздействий: источники токов и напряжений могут формировать в цепи только постоянные, синусоидальные и/или
36
экспоненциальные воздействия, которые обеспечивают, так называемую, стандартную правую часть в соответствующих линейных дифференциальных уравнениях, описывающих процессы в цепи.
Перечисленное выше не отбирает у классического метода его главного преимущества – наглядности и физичности при анализе процессов в цепях первого и второго порядков. На практике это актуально на начальных стадиях моделирования процессов в электрических цепях, когда стремятся получить относительно простые модели (которые «поддаются» физической проверке на адекватность).
2.2. Об использовании свойств преобразования Лапласа для расчета переходных процессов
В математике обосновывается, что для решения линейных дифференциальных уравнений применимы методы операционного исчисления, которые основываются на преобразовании Лапласа. Преобразование Лапласа ставит в соответствие функции f(t) действительной переменной t (в электротехнических задачах – времени) функцию F(p) комплексной переменной p на основании соотношения
∞
F ( p) = ∫e− pt f (t)dt.
0
Это соотношение имеет смысл для некоторого класса функций f(t), удовлетворяющих определенным условиям1.
Оказывается, что реакции электрических цепей, в которых протекают переходные процессы, удовлетворяют тем же условиям, либо могут быть представлены в виде функций, удовлетворяющих требуемым условиям.
Если функция F(p) удовлетворяет ряду условий, то ей с помощью соотношения, называемого обратным преобразованием Лапласа1, может быть поставлена в соответствие функция f(t).
1 При t < 0 f(t) ≡ 0; при t ≥ 0 функция f(t) имеет не более чем конечное
число точек разрыва первого рода; при t → ∞ функция f(t) имеет ограниченную степень роста, т.е. |f(t)| ≤ Meat для всех t > 0.
37
Функция F(p), связанная с помощью преобразования Лапласа с функцией f(t), называется изображением функции f(t). Функция f(t) называется оригиналом функции F(p). Связь между функциями F(p) и f(t) символически обозначают так:
F(p) f(t).
Следует обратить внимание, что в области изображений токи и напряжения имеют размерность соответственно А·с и В·с.
Рассмотрим некоторые свойства преобразования Лапласа, которые позволяют получить операторные схемы замещения элементов электрических цепей и наиболее часто используются при решении простейших электротехнических задач. Можно считать, что в этих задачах между оригиналом и изображением существует взаимно однозначное соответствие2.
Линейность изображения. Если Fi (p) fi(t) и αi – постоянные,
то выполняется:
i=n
F( p) = ∑αi Fi ( p)
i=1
=
∑αi fi (t) .
i=1i n
Таким образом, линейной комбинации оригиналов соответствует линейная комбинация их изображений. На основании этого свойства, если между изображением и оригиналом (реакции) тока
имеет место соотношение I(p) i(t), то для изображения и оригинала (реакции) напряжения на резистивном элементе, для которого по закону Ома u(t)=Ri(t), выполняется:
U(p) = RI(p) Ri(t) = u(t).
Заметим, что связь между изображением тока и напряжения на резистивном элементе по форме соответствует закону Ома. Поэтому операторная схема замещения резистивного элемента совпадает с обычным обозначением этого элемента на схеме.
1 Обратное преобразование задается так называемой формулой Мелли-
|
1 |
c+ j |
|
на: f (t) = |
∫∞ F( p)ept dp. |
||
2πj |
|||
|
c− j |
||
|
|
∞ |
2 В математике такое соответствие, строго говоря, существует с известными оговорками.
38
Изображение производной. Если f´(t) удовлетворяет условиям существования изображения и f (t) F (p), то выполняется:
f´(t) pF(p) – f(0).
На основании этого свойства, если между изображением и ори-
гиналом (реакции) тока имеет место соотношение I(p) i(t) и известно значение i(0), то для изображения и оригинала (реакции) напряжения на индуктивном элементе, для которого u(t) = L· i′(t), выполняется:
U(p) u(t) = Li′(t) LpI(p) – Li(0).
При нулевых начальных условиях для изображений напряжения
итока на индуктивном элементе справедливо соотношение U(p) =
=pLI(p), в котором множитель pL можно рассматривать как опера-
торное сопротивление Z(p):
ZL ( p) = pL = UI ((pp)) .
Значит, при нулевых начальных условиях индуктивный элемент в области изображений может быть заменен операторным сопротивлением ZL(p) подобно тому, как в цепях синусоидального тока индуктивный элемент заменялся комплексным индуктивным сопротивлением jωL.
В случае ненулевых начальных условий для изображения напряжения на индуктивном элементе должно выполняться соотношение
U(p) = ZL(p) I(p) – Li(0) = ZL(p)I(p) – EL0,
в котором слагаемое Li(0) = EL0 можно рассматривать как некоторый источник ЭДС в области изображений. При этом направление ЭДС источника должно совпадать с направлением тока и напряжения на индуктивном элементе.
Таким образом, операторная схема замещения индуктивного элемента в области изображений состоит из элемента с операторным сопротивлением ZL(p) соединенного последовательно с источником ЭДС EL0.
На рис. 2.1 показаны варианты операторной схемы замещения индуктивного элемента при
39
нулевых и ненулевых начальных условиях, в том числе вариант, в котором проведена замена источника ЭДС на эквивалентный источник тока.
Изображение интеграла. Если f (t) F(p), то выполняется:
ϕ(t) = ∫t |
f (τ)dτ |
1 |
F( p). |
|
p |
||||
0 |
|
|
На основании этого свойства, если между изображением и ори-
гиналом (реакции) тока имеет место соотношение I(p) i(t), то для изображения и оригинала (реакции) напряжения на емкостном элементе, для которого
|
1 |
t |
|
1 |
|
0 |
|
|
1 |
t |
|
|
|
||
u(t) = |
∫ i(τ)dτ = |
|
∫ i(τ)dτ+ |
∫i(τ)dτ = |
|||||||||||
C |
C |
C |
|||||||||||||
|
−∞ |
|
−∞ |
|
|
0 |
|
|
|
||||||
|
|
=U (0) + |
1 |
∫t |
i(τ)dτ |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
C |
|
|
|
|
|
||||||||
выполняется |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
1 |
∫t |
i(τ)dτ U (0) |
|
1 |
|
||||||||
U(p) u(t) =U (0) + |
+ |
I ( p). |
|||||||||||||
C |
|
||||||||||||||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
p |
|
pC |
|
Причем напряжению U(0) на емкостном элементе при t = 0 (в момент коммутации) в области изображений соответствует слагаемое U(0)/p, являющееся изображением постоянной U(0), которая может быть получена как результат интегрирования:
U (0) = 1 ∫t i(τ)dτ.
C −∞
При нулевых начальных условиях для изображений напряжения и тока на емкостном элементе справедливо соотношение
U ( p) = pC1 I ( p).
Множитель 1/pC можно рассматривать как операторное сопротивление Z(p):
= 1 = U ( p)
ZC ( p) pC I ( p) .
Таким образом, при нулевых начальных условиях емкостной элемент в области изображений может быть заменен операторным
40