5.5 Проверка общей продольной прочности

Общую продольную прочность корпуса судна проверяют путем сравнения наибольших изгибающих моментов в районе миделя М_изг с нормативной величиной допускаемого изгибающего момента М_доп.

5.5.1 Определение изгибающего момента от сил тяжести на миделе порожнего судна

М₀=К₀D₀L

где К₀ = 0.126 (для сухогрузных судов с кормовым расположением МО)

М₀ = 0.126*3300*140 = 58212 (тм)

5.5.2 Определение изгибающего момента от масс грузов и запасов (сил дедвейта)

M_гр=0.5  m_i x_i

M_гр=0.5* (122208+146131)= 134169,5

где X-отстояние центров тяжести партии грузов и запасов от миделя в метрах.

5.5.3. Определение изгибающего момента на миделе от сил поддержания

М_с.п.=k_с.п.*∆_p*L

M_сп=0.98625*12700*140=175355 (тонн*м).

k_сп=0.0315+0.0895 Cв=0,0315+0,0895*0,75= 0,098625

5.5.4 Определение изгибающего момента

М_изг =М₀ + М_гр - М_сп

М_изг = 58212+134169,5-175355 = 17026,5 (тм)

5.5.5 Определение допустимого момента

М_доп=К*В*L^2,3

М_доп=0,0205*17*140^2,3=30081 тм на вершине волны.

М_доп=0,0182*17*140^2,3=26706 тм на подошве волны.

М_изг < М_доп

Условие выполняется, следовательно, нормы Регистра по определению изгибающего момента соблюдены точно.

5.6 Проверка местной прочности

Обеспечение местной прочности осуществляется путем нормирования нагрузки на единицу площади палубы. По существующим правилам Регистра нагрузка в тоннах на 1 м²  палубы трюма или твиндека обычного сухогрузного трюма численно не должна превышать 0.75 Н₁, где Н₁ - высота помещения. Таким образом, помещение не может быть загружено полностью грузом с УПО менее 1.33 М³/т.

Критерии загрузки судна с точки зрения местной прочности К_м является отношение нагрузки Р_ф к технически допустимым Р_доп.

К_м =Р_ф / Р_доп.

Р_ф = Н/µ

Максимальное количество груза, которое может быть принято в трюм объёмом W м³: М_мах=W/1,33

Для трюма №1: М_мах=937/1,33=704; 327<704

Для твиндека №1: М_мах=985/1,33=740; 344<740

Для твиндека №1в: М_мах=738/1,33=554; 258<554

Для трюма №2: М_мах=2417/1,33=1817; 845<1858

Для твиндека №2: М_мах=1717/1,33=1290; 600<1290

Для трюма №3: М_мах=2783/1,33=2092; 974<2092

Для твиндека №3: М_мах=1651/1,33=1241; 577<1241

Для трюма №4: М_мах=2752/1,33=2069; 1677<2069

Для твиндека №4: М_мах=1640/1,33=1233; 1000<1233

Для трюма №5: М_мах=417/1.33=313; 238<313

Для твиндека №5: М_мах=767/1,33=576; 439<576

Для твиндека №5 в: М_мах=1096/1,33=824; 668<824

Условие местной прочности выполняется.

5.7 Расчёт остойчивости

Остойчивость судна, т.е. способность судна, отклоненного внешним моментом от положения равновесия возвращаться в исходное положение после того как перестанет действовать этот момент, являются важнейшими мореходными качествами безопасности плавания.

Остойчивость на малых углах крена характеризуется величиной начальной метацентрической высоты судна h, остойчивость на больших крена зависимостью плеча остойчивости от угла крена q.

00	100	200	300	400	500	600
lф	1.3	2.64	3.83	4.83	5.67	6.09
sin Q0	0.1736	0.342	0.5	0.6428	0.766	0.866
lв=Zg*sin Q	1.22	2.39	3.50	4.46	5.42	6.03
lст=lф-lв	0.08	0.25	0.33	0.37	0.34	0.06
∑ннтl	0.08	0.41	0.99	1.69	2.40	2.80
lдин=0.087*∑ннтl	0.007	0.036	0.086	0.147	0.209	0.244

Диаграмма статической остойчивости (ДСО) выражает зависимость плеча статической остойчивости l_ст или восстанавливающего момента М_в от угла крена .

Диаграмма динамической остойчивости (ДДО) выражает зависимость работы восстанавливающего момента или плеча динамической остойчивости l_дин от угла крена .

h = 0,385

L_max= 0,375

_max = 45⁰

_зак = 64⁰

Lопр= 0,125