Учебники 80277
.pdfзависимости от изменения удельной площади поверхности границы раздела максимальные локализованные напряжения выражаются как:
loc.max = (1 + a Isb е-с) 3 / |
(1+sin ) е-d |
0 |
(36) |
Таким образом, величина FSуд |
определяет эффективность работы компо- |
зита как «трансформатора» (диссипатора) внешней энергии напряжения в дру-
гие виды энергии и является оценкой неоднородности композита вне зависимо-
сти от его габаритных, «конструкционных» размеров.
Вместе с тем иерархическая многомасштабная организация строения ком-
позита по принципу «структура в структуре» приводит к тому, что композит на любом «n»-масштабном уровне в условиях размерных ограничений, предопре-
деляемых включениями Dв более «крупного» уровня, работает как «конструк-
ция» с присущими ей масштабными эффектами. Эти эффекты находят соответ-
ствующее отражение в параметрах поля напряжений в композите и зависят от критерия масштабной конгруэнтности, соразмерности структурных включений
композита и характеристического размера Nk = Lx/Dв (см. рисунок 27).
Учет закономерностей проявления масштабного эффекта в зависимости от
Nk обусловливает следующий вид зависимости уровня максимального локали-
зованного напряжения в i-ом структурном уровне композите:
loc.max i = (1 + a Isb е-с) 3 / (1+sin ) е-d е-Lx/Dв |
0 . |
(37) |
Влияние фактора кластеризации структуры на формирование поля напряжений в конгломератном строительном композите. Кластеризация структуры строительного композита может касаться как системы частиц вклю-
чений, так и частиц матричной субстанции. Частицы включений могут объеди-
няться в ансамбли, дифференцируя объем композита на кластеры различной конфигурации и различного размера; матричная субстанция как продукт гидра-
тационного или синтезного твердения может дифференцироваться на глобулы,
флокулы, кристаллиты, включающие в свой объем некие первичные индивиду-
альные структурные единицы.
81
Последствия кластеризации системы частиц включений могут анализиро-
ваться в рамках материаловедения, например, металлов с регулируемым разме-
ром зерна в их структуре. Зависимость их предела прочности σ от размера зерна dз (и кластера) представляется уравнением Петча-Холла [83]:
σ = m σ0 + mkdз -1/2 , |
(38) |
где σ0 – напряжение, необходимое для того, чтобы вызвать начало разрушения структуры в отсутствии сопротивления со стороны границ зерен (кла-
стера);
k - величина концентрации напряжений у вершины начальной трещины; m - коэффициент, связанный с характеристиками субстанции зерна (кластера).
Вследствие зонирования и кластеризации матричной составляющей композита образуются так называемые укрупненные «надструктурные» объемы, что суще-
ственно изменяет субстанционально-геометрические параметры однородности
– неоднородности композита. Как ранее отмечалось, подобное изменение со-
провождается появлением новых поверхностей, границ раздела, последствием чего оказывается уменьшение площади поверхности границ раздела, появление более слабых структурных связей на этих границах. В итоге потенциал сопро-
тивления структуры матрицы материала разрушению может при кластеризации понижаться в соответствии [83] с соотношением
|
E |
* |
1/ 2 |
|
|
|
( 1 - Vn )n = Kc · t-1/2 |
· ( 1 – Vn )n, |
|
||
|
|
(39) |
|||
рт |
|
r |
|||
|
|
|
|
|
где σрт - разрушающее напряжение при одноосном сжатии;
Е – модуль упругости; γ*= γ + Δγ - эффективная поверхностная энергия разрушения, здесь γ - поверхностная энергия, а Δγ - дополнительная ра-
бота, идущая на производство локальной пластической деформации и образование ступенчатых поверхностей скола;
r - средний размер кристаллита (кластера);
KС- коэффициент вязкости разрушения;
Vn- пористость;
n - эмпирический коэффициент, который изменяется от 2,6 до 4,3.
82
Щуров А.Ф. [84] на основе положений механики разрушения исследовал прочность дисперсной системы из гидросиликатов кальция. В структуре цемен-
тирующего вещества как матрицы строительных материалов он выделил «пер-
вичные надмолекулярные структурные элементы» - «микрокристаллы»
C-S-H (II), C-S-H (I), тоберморита 1,13 нм, α-гидрата С2S, гиролита и др.,
имеющих размеры в сечении 0,2-0,6 нм и по длине 10-60 нм, а также «вторич-
ные» - «псевдокристаллиты», являющиеся результатом кластеризации (контак-
тирования и срастания) «первичных» и достигающих размеров 102-103 нм. При этом А.Ф.Щуров экспериментально установил обратно пропорциональную за-
висимость прочности от квадратного корня размера «псевдокристаллита». Эта зависимость в ее основе, как видно, совпадает с уравнением Петча-Холла.
С учетом фактора кластеризации величина напряжения, необходимого для разрушения материала, будет
класт ер |
|
loc. maxi |
|
(40) |
|
= |
|
, |
|||
loc. maxi |
ri2 |
||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
где ri - средний размер кластерного образования на i -ом масштабном уровне структуры композита.
Влияние фактора кластеризации может быть представлено и через коэф-
фициент конгруентности композита с кластеризованной структурой
Nкк = Lx/Dвк . Тогда
класт ер |
b |
е |
-с |
) 3 |
/ |
(1+sin ) е |
-d |
е |
-Lx/Dвк |
, |
(41) |
loc. maxi |
= (1 + a Is |
|
|
|
0 |
где Dвк – размер включения в композите с кластеризованной структурой.
Влияние фактора масштабной многоуровневости структуры на максимальные локальные напряжения в структуре композита. Представленные выше аналитические рассмотрения относились к единичному i –ому масштабно-
му уровню структуры. Иными словами в предложенных соотношениях не учи-
тывался фактор масштабной многоуровневости структуры конгломератных строительных композитов.
Следствием влияния фактора масштабной многоуровневости структуры
(полиструктурности) является, как уже отмечалось, возрастание величины ло-
83
кализованных напряжений в направлении к меньшим структурным масштабам от бόльших. И это может учитываться поуровневым коэффициентом k1…kn
концентрации напряжений от включений, последовательно (каскадно) всту-
пающих в действие в зонах повышенных напряжений, определяемых ролью бо-
лее крупных включений предыдущего масштабного уровня. Поскольку мас-
штабные уровни структуры как двухкомпонентные системы «матрица – вклю-
чение» подобны, то предложенные соотношения вполне применимы к любому структурному уровню при анализе явлений локализации и концентрации на-
пряжений в них. В связи с этим соотношение (37, 41) для loc.max i и класт ер
loc. maxi
получит свою «реализацию» как часть «каскадного» процесса возрастания на-
пряжений разрушения в n-многоуровневой структуре композита. При этом, ра-
зумеется, потребуется дополнительно учесть и определенную специфичность структур на их масштабных уровнях.
Вообще при конструировании структуры композита необходимо будет пройти шаги от наноструктуры до макроструктуры или, наоборот, от макро-
структуры до наноструктуры, то есть осуществить оптимизацию конструкции композита по принципу каскадности получения оптимальных решений в рам-
ках концепции многомасштабности моделирования структуры и процессов [68].
Для этого понадобится разработка соответствующих алгоритмов и программ
[69, 70].
Роль статистических критериев неоднородности строения в форми-
ровании поля напряжений. Представленный анализ роли критериев неодно-
родности структуры в формировании поля внутренних напряжений в нагру-
женном композите давался в детерминированной постановке. Фактически же численные значения всех критериев имеют статистическую реализацию в виде вероятностных функций распределения. А это означает «появление» дополни-
тельно статистического фактора неоднородности, что требует учета стати-
стических параметров распределения – оценки математического ожидания и коэффициента вариации величин всех конкретно рассматриваемых критериев неоднородности структуры.
84
В такой постановке очевиден вопрос о необходимости оценки меры влия-
ния фактора статистической изменчивости (коэффициента вариации Сv) величин критериев неоднородности на loc.max. Учет этого может исходить из экспоненциальной зависимости, показывающей возможность повышения концентра-
ции напряжений с ростом статистической вариативности критериев неоднород-
ности в структуре композита:
loc.max(Сv)= loc.max е |
pСv |
(42) |
композ . |
||
И тогда фактическое значение |
loc.max i в формуле (35) модифицируется множи- |
телем е pСv по каждому действующему критерию неоднородности Is, ts … и т. д.
(в формуле (42) р - коэффициент при Cv отражающий меру влияния изменения
Cv на коэффициент концентрации напряжений).
Рассматривая роль стохастичности структуры, следует остановиться и на
том, что и в строительной конструкции из композита всегда вероятна стати-
стическая вариация параметров структуры и свойств композита в отдельно взя-
тых объемах самой строительной конструкции. В результате этого объективно вероятно появление в ней областей (j- зон) с наиболее повышенным уровнем напряжений.
Величина loc.max ij дополнительно изменяется вследствие статистической вариации неоднородности на мегауровне структуры, то есть характеристик не-
однородности структуры композита на уровне конструкции. Поэтому соответ-
ственно формирующееся в строительной конструкции |
loc.max i «увеличивается» |
||
через коэффициент е |
рСv |
|
|
констр., и тогда |
|
||
loc.max ij = loc.max i е |
рСv |
(43) |
|
констр , |
где Сv – статистическая изменчивость критериев неоднородности материала в объеме конструкции.
Проведенное рассмотрение роли стохастичности структуры в объеме кон-
струкции «обеспечивает» соотносимость неоднородности композита непосред-
ственно с потенциалом работоспособности конструкции. И это отвечает мето-
85
дологической концепции «материал – конструкция», существу категории «кон-
струкционный материал».
Из рассмотрения проблемы статистической, вероятностной, стохастиче-
ской сущности неоднородности структуры очевидно, что строгая во времени последовательность появления и смены этапов концентрации напряжений и стадий разрушения во всем объеме материала не будет иметь места. В силу стохастической природы неоднородности структуры материала характерным окажется опережение или отставание во времени одних этапов и стадий от дру-
гих в разных зонах материала и объемах конструкции. Иными словами, в лю-
бой произвольный момент действия внешней нагрузки на материал отдельные его зоны в объеме конструкции могут отличаться напряженно-деформи-
рованным состоянием и степенью разрушения - количеством накопленных по-
вреждений структуры. И в этой связи можно говорить о функции распределе-
ния степени разрушения, неоднородности меры разрушения материала по этим отдельным его зонам и объемам. В итоге в неоднородном по структуре и по степени поврежденности материале статистически всегда вероятно появление отдельных зон, объемов, наиболее опасных с точки зрения возможности разви-
тия в них процесса необратимого разрушения. Такое положение, объяснимое в рамках статистической теории прочности [42], приводит к тому, что разру-
шение материала и потеря несущей способности конструкции из него оказыва-
ется связанным с развитием магистральной трещины, которая становится
«главным концентратором напряжений». Направление же магистральной тре-
щины будет определяться предпочтительным ее продвижением с минимумом затрат энергии, то есть по областям и зонам с наименьшим ресурсом сопротив-
ления разрушению, каковыми, как раз, и окажутся максимально напряженные и с наибольшим числом накопленных повреждений самые неоднородные по структуре объемы материала.
Влияние фактора технологической и эксплуатационной дефектности на формирование поля напряжений в композите. Проведенные аналитиче-
ские рассмотрения влияния факторов структурной неоднородности на формиро-
86
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вание напряженного состояния конгломе- |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ηmax |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ратного строительного композита не учи- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тывали возможность наличия в нем тех- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нологических и эксплуатационных дефек- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тов в виде трещин различного масштабно- |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
lа |
|
|
|
|
|
|
|
lb |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
го уровня и размера. Ясно, что изначаль- |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ное присутствие в структуре композита |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дефекта в виде трещины может сущест- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
венно изменить картину диссипации, ло- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кализации и концентрации напряжений. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Наиболее |
важным моментом для |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
аналитического |
учета влияния фактора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ηmax |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
поврежденности структуры композита (в |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
lа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lb |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lаb |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
связи с наличием или появлением в нем |
||||
Обозначено: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
трещин) является картина механики уп- |
||||||||||||||||||||||||
lab – длина трещины; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ругого и пластического деформирования |
||||||||||||||||||||||||
lа - участок, на котором берега тре- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
щины не контактируют; |
в области предразрушения у вершины |
||||||||||||||||||||||||||||
lb – участок, на котором между бере- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
гами действуют контактные си- |
трещины (рисунок 28). Такая картина [39, |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
лы по закону, представленному |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
эпюрой; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
85] в конгломератной структуре компо- |
|||||||||||||||||||
ηmax – критическое раскрытие тре- |
зита будет формироваться по тем зако- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щины на границе участков. |
|
|
|||||||||||||||||||||||
Рисунок 28.- Модель трещины нор- |
номерностям диссипации энергии и роста |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
мального разрыва с зоной предраз- |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
рушения [39] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
напряжений, которые, как раз, и отраже- |
ны предложенными аналитическими соотношениями.
87
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Повышение эффективности строительных композитов может быть достиг-
нуто за счет управления перераспределением силовых (энергетических) потоков в теле композита при том же потенциале его внутренних структурных связей.
Распределение и диссипация энергии, связанные с параметрами концентрации и локализации напряжений и деформаций в теле композита, могут изменяться по-
средством регулирования и оптимизации параметров однородности-
неоднородности строения материала. В монографии рассмотрены основные тео-
ретические предпосылки такого регулирования и управления.
Характеризуя научные результаты исследований, отметим их значение как имеющих концептуально-методологическую ценность;
сближающих позиции «материаловедов-технологов» и «расчетчиков-
конструкторов» в их совместной работе;
открывающих новые или в новой постановке «страницы» в проблематике механики свойств материалов в соотнесении со строительной механикой кон-
струкций;
актуализирующих содержание материаловедческих разработок по про-
блемам управления сопротивлением разрушению конгломератных композитов,
предназначенных для работы в строительных конструкциях;
обеспечивающих, с учетом современных материаловедческих знаний,
более глубокую и более обоснованную постановку задач аналитических рас-
смотрений и математических описаний в проблемах синтеза и конструирования структур строительных композитов;
развивающих и расширяющих информационную базу для «компьютер-
ного материаловедения» и решения прикладных задач синтеза и конструирова-
ния структур строительных композитов.
88
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. Чернышов Е.М. Управление процессами структурообразования и качеством силикатных автоклавных материалов (вопросы методологии, структурное материаловедение, инженерно-технологические задачи): Дис. …д-ра техн.
наук. Воронеж, 1988.
2.Крохин А.М. Автоклавный ячеистый бетон с повышенной прочностью при растяжении: Дис. … канд. техн. наук, 1979.
3.Шинкевич Е.С. Оптимизация структуры ячеистого силикатного бетона по
комплексу критериев качества на основе изопараметрического анализа: Дис. … канд. техн. наук, 1985.
4. Дьяченко Е.И. Структурные факторы управления вязкостью разрушения и прочностью силикатных автоклавных материалов: Дис. …канд. техн.наук.
Воронеж, 1995.
5. Макеев А.И. Системная оценка неоднородности строения и условия управле-
ния сопротивлением разрушению строительных композитов: Дис. …канд.
техн. наук. Воронеж, 2000.
6. Чернышов Е.М., Дьяченко Е.И. О конгруэнтности параметров конгломерат-
ной структуры материала и мембран в «конструкции» макропористых бето-
нов// Проблемы строительного материаловедения и новые технологии: Тез.
докл. Междунар. конф. Ч.1.- Белгород, 1995.-С. 137-145.
7. Чернышов Е.М., Дьяченко Е.И. Условия эффективного использования потен-
циала прочности матричного материала в ячеистых бетонах// Ресурсо- и
энергосберегающие технологии строительных материалов, изделий и конст-
рукций: Тез.докл. Междунар. Конф. Ч.3.- Белгород, 1995.- С. 94-96
8. Чернышов Е.М., Дьяченко Е.И. Методология и алгоритм «конструирования» силикатных автоклавных материалов с комплексом задаваемых свойств//
Вестник отделения строительных наук РААСН. Вып.1.- М., 1996.- С.106-111. 9. Чернышов Е.М., Дьяченко Е.И. Силовые взаимодействия в структуре строи-
тельных композитов – фундаментальная проблема их материаловедения и
89
технологии// Известия вузов. Строительство. №3. 1996.-С.43-48.
10. Чернышов Е.М., Дьяченко Е.И., Макеев А.И. Неоднородность строения как фундаментальная материаловедческая характеристика строительных композитов// Вестник отделения строительных наук РААСН. Вып. 2.- М., 1999.-
С.390-402.
11. Чернышов Е.М., Дьяченко Е.И., Макеев А.И. Учет критерия неоднородности строения в задачах оптимизации структуры строительных композитов// Современные проблемы строительного материаловедения: Матер. Пятых академ. чтений РААСН.- Воронеж, 1999.- С.526-533.
12. Чернышов Е.М., Дьяченко Е.И., Макеев А.И.Неоднородность строения и закономерности формирования поля внутренних напряжений при силовом нагружении строительных композитов// Вестник отделения строительных наук РААСН. Вып.3.- М., 2000.- С.183-193.
13. Чернышов Е.М., Славчева Г.С., Дьяченко Е.И. Нормирование размера зернистых включений в поризованных бетонах на основе моделирования и экспериментального исследования их структуры// Современные проблемы строительного материаловедения: Материалы VI академических чтений РААСН. – Иваново, 2000.- С.585-595.
14. Чернышов Е.М., Дьяченко Е.И., Коротких Д.Н. Эффективность работы зернистых и волокнистых включений в структуре строительных композитов// Бетон и железобетон в третьем тысячелетии: Материалы Междунар. научно-
практ.конф./ Ростовский государственный строительный университет - Рос- тов-на-Дону, 2000.- С.346-352.
15. Коротких Д.Н. многоуровневое дисперсное армирование структуры мелкозернистого бетона и повышение его трещиностойкости: Дис. … канд. техн. наук, 2001.
16. Чернышов Е.М., Макеев А.И., Дьяченко Е.И. Исследования показателей сопротивления строительных композитов механическому разрушению в связи с их структурной неоднородностью// Вестник отделения строительных наук РААСН. Вып. 4.- М., 2001.- С.196-202.
90