- •Расчет и построение тяговой характеристики землеройно-транспортной машины с гидромеханической трансмиссией
- •Введение
- •1. Исходные данные
- •2. Расчет и построение выходной характеристики системы "двигатель внутреннего сгорания -
- •3.Построение тяговой характеристики
- •4. Инструкция
- •394006, Г. Воронеж, ул. 20-летия Октября, 84
3.Построение тяговой характеристики
Последовательность построения тяговой характеристики следующая:
1. Во втором квадранте строим выходную характеристику системы ДВС-ГДТ, перестроенную в функции крутящего момента вала турбинного колеса . Для этого по оси ординат откладываем значение частоты вращения , , мощности и часового расхода топлива .
2. В первом квадранте рис. 5 строим кривую коэффициента буксования колесного движителя в функции силы тяги , используя выражение [1]
(6)
где - коэффициенты, зависящие от конструкции шин, внутреннего
давления воздуха в шинах, вида и состояния грунта (табл.3).
За начало координат силы тяги принимаем точку .
3. Определяем силу сопротивления качению колес землеройно-транспортной машины:
, (7)
где - коэффициент сопротивления качению колес землеройно-транспортной машины (табл. 6);
- реакция грунта на ведомые колеса;
-реакции грунта на ведущие колеса;
- коэффициент, учитывающий увеличение при движении колеса в ведущем режиме (табл.5).
Откладываем найденное значение влево от точки . Полученная точка будет началом координат окружной силы колесного движителя ЗТМ.
4. В первом квадранте для соответствующей передачи строится график, устанавливающий зависимость крутящего момента на валу турбинного колеса от окружной силы колесного движителя , используя выражение
(8)
где - силовой радиус колесного движителя;
- общее передаточное число механической части трансмиссии;
- КПД механической части трансмиссии.
-
Рис. 4.
Построение выходной характеристики системы "двигатель внутреннего сгорания - гидродинамический трансформатор" при непосредственной схеме соединения ДВС-ГДТ
-
Рис. 5.
Построение тяговой характеристики землеройно-транспортной машины с гидродинамической трансмиссией
Таблица 3
Состояние грунта |
Относительная влажность грунта |
Давление воздуха в пневматических шинах, МПа |
|||||||||||||||
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
|||||||||||||
|
|
А |
В |
n |
A |
B |
n |
A |
B |
n |
A |
B |
n |
A |
B |
N |
|
Рыхлый (насыпной)
|
0,4 0,6 0,7 0,8 |
0,67 1,00 1,17 1,33 |
0,11 0,12 0,13 0,14 |
2,79 2,97 2,73 2,53 |
6 6 5 4 |
0,11 0,12 0,13 0,14 |
5,15 6,58 6,29 6,68 |
6 6 5 4 |
0,11 0,12 0,13 0,14 |
7,82 11,13 10,06 11,72 |
6 6 5 4 |
0,11 0,12 0,13 0,14 |
10,24 14,74 14,15 19,14 |
6 6 5 4 |
0,11 0,12 0,13 0,14 |
12,31 18,10 18,88 24,96 |
6 6 5 4 |
Плотный (свеже- срезанный) |
0,4 0,6 0,7 0,8 |
0,67 1,00 1,17 1,33 |
0,09 0,10 0,12 0,15 |
1,50 2,31 2,56 2,81 |
8 8 6 4 |
0,09 0,10 0,12 0,15 |
2,34 5,48 7,76 10,03 |
8 8 6 4 |
0,09 0,10 0,12 0,15 |
2,81 9,25 14,79 27,35 |
8 8 6 4 |
0,09 0,10 0,12 0,15 |
3,38 14,40 24,47 70,82 |
8 8 6 4 |
0,09 0,10 0,12 0,15 |
3,73 18,10 42,18 210,28 |
8 8 6 4 |
Таблица 4
Значения коэффициентов сопротивления качению f и сцепления φ
гусеничного движителя
Дорожные и грунтовые условия |
f |
φ |
Асфальтобетон, цементобетон |
0,050,06 |
0,500,60 |
Сухая грунтовая дорога |
0,060,08 |
0,801,00 |
Размокшая грунтовая дорога |
0,120,15 |
0,400,60 |
Грунт рыхлый насыпной |
0,080,10 |
0,600,70 |
Песок влажный |
0,060,10 |
0,400,50 |
Песок сухой |
0,150,20 |
0,300,40 |
Заболоченная местность |
0,200,30 |
0,250,35 |
Снежная целина |
0,150,25 |
0,400,60 |
Снег укатанный |
0,040,05 |
0,050,06 |
Грунт связный, плотный (свежесрезанный), |
0,080,09 |
0,901,00 |
Таблица 5
Значения параметра, учитывающего увеличение коэффициента
сопротивления качению колесного движителя при работе
на режиме "ведущего колеса"
Грунтовые условия |
|
Суглинистый грунт |
1,361,54 |
Супесчаный грунт |
1,541,71 |
Недеформируемые опорные Поверхности |
1,00 |
* Для гусеничного движителя и всех грунтовых условий следует принимать
Кf =1,00
Таблица 6
Значения коэффициентов сопротивления качению и сцепления
пневматических шин колесного движителя
Относительная влажность грунта |
Давление воздуха в пневматической шине, Мпа |
||||||||||
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
|||||||
|
|
f |
|
f |
|
f |
|
f |
|
f |
|
Грунт связный рыхлый (насыпной) |
|||||||||||
0,4 |
0,67 |
0,10 |
0,83 |
0,14 |
0,75 |
0,17 |
0,70 |
0,18 |
0,67 |
0,19 |
0,65 |
0,6 |
1,00 |
0,11 |
0,82 |
0,15 |
0,72 |
0,18 |
0,66 |
0,19 |
0,63 |
0,20 |
0,61 |
0,7 |
1,17 |
0,12 |
0,80 |
0,16 |
0,68 |
0,19 |
0,62 |
0,21 |
0,58 |
0,22 |
0,55 |
0,8 |
1,33 |
0,12 |
0,77 |
0,18 |
0,61 |
0,21 |
0,53 |
0,23 |
0,47 |
0,24 |
0,44 |
Грунт связный плотный (свежесрезанный) |
|||||||||||
0,4 |
0,67 |
0,05 |
0,89 |
0,04 |
0,87 |
0,04 |
0,04 |
0,04 |
0,85 |
0,05 |
0,84 |
0,6 |
1,00 |
0,05 |
0,89 |
0,05 |
0,80 |
0,06 |
0,75 |
0,06 |
0,71 |
0,07 |
0,69 |
0,7 |
1,17 |
0,06 |
0,84 |
0,06 |
0,70 |
0,07 |
0,63 |
0,08 |
0,58 |
0,09 |
0,53 |
0,8 |
1,33 |
0,07 |
0,75 |
0,08 |
0,55 |
0,09 |
0,43 |
0,10 |
0,34 |
0,11 |
0,26 |
Грунт несвязный плотный (свежесрезанный) |
|||||||||||
0,5 |
0,83 |
0,06 |
0,78 |
0,06 |
0,70 |
0,07 |
0,65 |
0,08 |
0,62 |
0,09 |
0,60 |
Асфальтобетонное покрытие (сухое) |
|||||||||||
- |
- |
0,03 |
0,90 |
0,02 |
0,82 |
0,02 |
0,76 |
0,02 |
0,72 |
0,02 |
0,70 |
Силовой радиус колесного движителя:
для плотного грунта
для рыхлого грунта
где - радиус недеформированного профиля пневматической шины (табл. 7);
- ширина профиля шины (табл. 7), [2].
5. Строим зависимость действительной скорости ЗТМ в функции силы тяги , применяя формулу [1]
(9)
Определение и , необходимое для расчета , осуществляется следующим образом.
Для этой цели задаемся значением силы тяги , откладываем его на оси координат (отрезок ), восстанавливаем перпендикуляр из точки до пересечения с лучом . Через полученную точку проводим горизонталь до пересечения с кривыми выходной характеристики системы ДВС-ГДТ (точки ). Проектируя точку на ось абcцисс по шкале , находим частоту вращения вала турбинного колеса, соответствующую принятому значению силы тяги . Определив значение коэффициента буксования (отрезок ), соответствующее заданной силе тяги, рассчитываем величину по проведенной выше формуле (точка ).
Крайнее значение определяются при .
Максимальное значение рассчитывается при движении ЗТМ на транспортном режиме, когда и :
(10)
Для нахождения значения через точку пересечения луча с осью ординат проводим горизонталь до пересечения с зависимостью (точка ), проектируя которую на шкалу (точку ), определяем частоту вращения турбинного колеса при движении ЗТМ на транспортном режиме. Величину откладываем на оси ординат (отрезок ). Для определения минимального значения необходимо выявить соотношение между максимальной силой тяги по сцеплению движителя с грунтом и максимальной силой тяги , которая может быть получена на данной передаче при работе системы ДВС-ГДТ на режиме максимального крутящего момента . Через точку , определяющую значение максимального крутящего момента двигателя , проводим горизонталь до пересечения с лучом (точка ) и кривыми выходной характеристики системы ДВС-ГДТ. Далее через точку проводим вертикаль до пересечения с осью абсцисс первого квадранта (точка ). По величине отрезка Ов3 определяем силу тяги . В случае, когда > , остановка землеройно-транспортной машины при перегрузке происходит вследствие полного буксования движителя, и поэтому при силе, обусловливаемой сцеплением движителя с грунтом; если < , то минимальная действительная скорость движения ЗТМ определяется по приведенной выше формуле (9), путем подставки в нее соответствующих значений вращения и коэффициента буксования движителя .
6. Строим основную зависимость тяговой характеристики землеройно-транспортной машины - кривую часового расхода топлива двигателем в функции силы тяги .
Построение зависимости определяется типом гидродинамического трансформатора. Если применяется непрозрачный ГДТ, то независимо от степени загрузки рабочего органа ЗТМ часовой расход топлива на тяговой характеристике представляется прямой, параллельной оси абсцисс. Если данная зависимость представлена на выходной характеристике системы ДВС-ГДТ, как это сделано на рис.5, то при условии равенства масштабов и начала отсчета достаточно отложить отрезок и, получив необходимое количество точек, построить зависимость .
7. Построение производной зависимости тяговой характеристики землеройно-транспортной машины, кривой тяговой мощности в функции силы тяги . Задаемся значением силы тяги и определяем по графику соответствующую этому значению действительную скорость движения землеройной машины. Так, при силе тяги значение будет определяться отрезком . Располагая этими данными, подсчитываем значение
. (11)
Найденное значение тяговой мощности представлено в первом квадранте рис.5 отрезком .
Выполнив такие расчеты при различных значениях силы тяги, по точкам строим кривую .
8. Строим производную зависимость тяговой характеристики - кривую удельного расхода топлива в функции силы тяги
Таблица 7
Обозначение шины |
Норма слойности |
Размер шины, мм |
Нормы эксплуатационных режимов шины |
|||
Наружный диаметр мм |
Ширина профиля мм |
Статический радиус rc, мм |
Максимально допускаемая нагрузка на шину при скорости 50 км/ч, кН |
Давление в шине Рw , соответствующее максимальной нагрузке, МПа |
||
Шины обычного профиля для большегрузных автомобилей, строительных, дорожных, подъемно-транспортных машин, прицепов и полуприцепов |
||||||
14,00-20 (370-508) |
16 18 20 22 |
123018 123018 123018 123018 |
375 375 375 375 |
562 562 562 562 |
38,8 42,6 43,9 47,4 |
0,425 0,500 0,525 0,600 |
14,00-24 (370-610) |
16 20 24 28 |
136020 136020 136020 136020 |
375 375 375 375 |
630 630 630 630 |
42,8 48,4 53,6 57,4 |
0,425 0,525 0,625 0,700 |
16,00-24 (430-610, 635) |
16 24 28 |
149022 149022 149022 |
435 435 435 |
683 683 683 |
47,9 61,5 65,0 |
0,325 0,500 0,550 |
18,00-25 (500-635) |
12 16 20 24 28 32 |
160524 160524 160524 160524 160524 160524 |
500 500 500 500 500 500 |
745 745 745 745 745 745 |
50,0 56,4 64,9 72,7 80,0 85,0 |
0,225 0,275 0,350 0,425 0,500 0,560 |
18,00-25 (500-635) Р |
32 |
160524 |
510 |
725 |
85,0 |
0,600 |
21,00-25 (570-635) |
24 28 |
174526 174526 |
575 575 |
780 780 |
83,2 93,2 |
0,325 0,425 |
Продолжение табл. 7
Обозначение шины |
Норма слойности |
Размер шины, мм |
Нормы эксплуатационных режимов шины |
|||
Наружный диаметр мм |
Ширина профиля мм |
Статический радиус rc, мм |
Максимально допускаемая нагрузка на шину при скорости 50 км/ч, кН |
Давление в шине Рw , соответствующее максимальной нагрузке, МПа |
||
21,00-33 (570-838) |
32 |
194029 |
575 |
905 |
118,0 |
0,560 |
21,00-33 (570-838) Р |
32 |
194029 |
575 |
890 |
118,0 |
0,600 |
21,00-35 (570-889) |
32 36 40 44 |
200030 200030 200030 200030 |
575 575 575 575 |
920 920 920 920 |
121,5 128,4 138,5 148,1 |
0,500 0,550 0,625 0,700 |
24,00-25 (640-635) |
24 32 |
182528 182528 |
650 650 |
850 850 |
103,0 111,7 |
0,325 0,375 |
24,00-35 (640-889) |
42 48 54 |
213032 213032 213032 |
650 650 650 |
985 985 985 |
160,0 172,9 185,4 |
0,525 0,600 0,675 |
24,00-49 (640-1245) |
36 42 48 |
248537 248537 248537 |
650 650 650 |
1150 1150 1150 |
175,0 192,4 207,0 |
0,450 0,525 0,600 |
27,00-49 (760-1245) |
36 42 48 |
265040 265040 265040 |
740 740 740 |
1218 1218 1218 |
206,9 227,2 240,2 |
0,425 0,500 0,550 |
21,00-28 (570-711) |
24 |
179027 |
570 |
810 |
88,5 |
0,350 |
27,00-33 (760-838) |
30 36 |
223033 223033 |
760 760 |
1015 1015 |
155,0 172,0 |
0,350 0,425 |
30,00-51 (840-1295) |
40 46 52 |
284046 284046 284046 |
825 825 825 |
1296 1296 1296 |
257,1 282,3 298,5 |
0,425 0,500 0,550 |
Продолжение табл. 7
Обозначение шины |
Норма слойности |
Размер шины, мм |
Нормы эксплуатационных режимов шины |
|||
Наружный диаметр мм |
Ширина профиля мм |
Статический радиус rc, мм |
Максимально допускаемая нагрузка на шину при скорости 50 км/ч, кН |
Давление в шине Рw , соответствующее максимальной нагрузке, МПа |
||
30,00-51 (910-1295) |
42 50 58 |
300045 300045 300045 |
915 915 915 |
1375 1375 1375 |
294,2 325,0 344,0 |
0,425 0,500 0,550 |
36,00-51 (1000-1295) |
42 50 58 |
318048 318048 318048 |
990 990 990 |
1455 1455 1455 |
334,2 372,2 407,5 |
0,375 0,450 0,525 |
40,00-57 (1100-1450) |
60 68 |
355053 355053 |
1100 1100 |
1620 1620 |
504,0 545,9 |
0,500 0,560 |
Широкопрофильные пневматические шины для строительных, дорожных и подъемно-транспортных машин |
||||||
15,5-25 (1280395-635) |
10 12 |
128019 128019 |
395 395 |
577 577 |
27,7 31,6 |
0,200 0,250 |
17,5-25 (1350445-635) |
12 |
135020 |
445 |
610 |
37,8 |
0,250 |
20,5-25 (1510520-635) |
12 16 20 24 |
149022 149022 149022 149022 |
525 525 525 525 |
677 677 677 677 |
45,4 51,1 58,8 65,8 |
0,225 0,275 0,350 0,425 |
23,5-25 (1630600-635) |
16 20 24 28 |
162024 162024 162024 162024 |
600 600 600 600 |
730 730 730 730 |
62,3 65,8 75,8 84,9 |
0,250 0,275 0,350 0,425 |
26,5-25 (1770670-635) |
20 24 28 |
175026 175026 175026 |
680 680 680 |
790 790 790 |
78,9 92,0 104,0 |
0,250 0,325 0,400 |
Окончание табл. 7
Обозначение шины |
Норма слойности |
Размер шины, мм |
Нормы эксплуатационных режимов шины |
|||
Наружный диаметр мм |
Ширина профиля мм |
Статический радиус rc, мм |
Максимально допускаемая нагрузка на шину при скорости 50 км/ч, кН |
Давление в шине Рw , соответствующее максимальной нагрузке, МПа |
||
29,5-25 (1890750-635) |
16 22 28 |
187528 187528 187528 |
755 755 755 |
838 838 838 |
80,9 99,7 116,2 |
0,175 0,250 0,325 |
29,5-29 (1980750-737) |
22 28 34 |
197530 197530 197530 |
755 755 755 |
878 878 878 |
106,2 123,8 139,8 |
0,250 0,325 0,400 |
33,5-33 (2250850-838) |
26 32 38 |
224034 224034 224034 |
855 855 855 |
1045 1045 1045 |
140,8 164,1 185,5 |
0,250 0,325 0,400 |
33,5-39 (2400850-990) |
26 32 38 |
239536 239536 239536 |
855 855 855 |
1075 1075 1075 |
152,1 177,2 200,1 |
0,250 0,325 0,400 |
37,5-33 (2400950-838) |
30 36 42 |
239036 239036 239036 |
955 955 955 |
1065 1065 1065 |
181,5 200,2 226,7 |
0,275 0,325 0,400 |
37,5-39 (2550950-990) |
36 44 |
255038 255038 |
955 955 |
1140 1140 |
214,8 242,8 |
0,325 0,400 |
37,5-51 (2840950-1295) |
36 44 |
285043 285043 |
955 955 |
1290 1290 |
242,8 274,5 |
0,325 0,400 |
44,5-45 (30001130-1143) |
50 |
300045 |
1130 |
1290 |
373,0 |
0,400 |
Построение осуществляем, применяя формулу [1]
. (12)
Значение следует подставлять в кг/ч, а - в кВт. Следовательно, для построения кривой необходимо получить ряд точек, которые можно выявить из соотношения ординат кривых и , расположенных в первом квадранте при выбранной силе тяги . Точка показывает значение при силе тяги .
9. Строим производную зависимость тяговой характеристики - кривую тягового КПД в функции силы тяги . Построение данной зависимости осуществляется с использованием формулы
. (13)
Необходимо указать, что если в трансмиссии применяется непрозрачный гидродинамический трансформатор, то кривая в определенном масштабе выражается зависимостью . Это объясняется особенностями внешней характеристики непрозрачного ГДТ, позволяющего работать двигателю на режиме постоянной мощности.
Выше было рассмотрено построение тяговой характеристики землеройной машины только на одной передаче. Метод построения остается справедливым для любой передачи землеройной машины.
В заключение необходимо с помощью тяговой характеристики выполнить анализ технико-экономических качеств землеройной машины, воспользовавшись следующими оценочными показателями: максимальная тяговая мощность , максимальный тяговый КПД , коэффициент буксования , действительная скорость движения , часовой и минимальный удельный расход топлива, максимальная сила тяги, определяемая условиями сцепления движителя с опорной поверхностью , сила тяги при максимальном крутящем моменте , сила тяги при максимальной тяговой мощности , номинальная сила тяги при коэффициенте буксования колесного движителя , сила тяги, соответствующая максимальному значению тягового КПД , максимальная динамическая сила тяги, соответствующая коэффициенту буксования