|
|
|
|
|
Таблица 8.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер |
tС1 |
tС2 |
δ |
λ0 |
b |
|
°C |
°C |
мм |
Вт/(м град) |
1/град |
|
|
варианта |
|
|
|
|
|
|
1.1 |
473 |
-25 |
550 |
0,113 |
0,00203 |
|
1.2 |
553 |
27 |
600 |
0,28 |
0,00082 |
|
1.3 |
600 |
30 |
500 |
0,1 |
0,00145 |
|
1.4 |
500 |
35 |
450 |
1,69 |
0,00013 |
|
1.5 |
640 |
-10 |
400 |
1,3 |
0,00049 |
|
3 а д а ч а № 2
Определить количество тепла, отданное металлической пластиной бесконечной протяженности толщиной 2δ, прогретой до температуры t0 (табл. 8.2) через следующие моменты времени после начала охлаждения в воздухе с температурой tж= 30°С: τ1 = 10 мин; τ2 = 30 мин; τ3 = 60 мин; τ4=120 мин; τ5=180 мин. Коэффициент теплоотдачи α составляет 80 Вт/(м2 град).
t |
|
|
λ |
|
|
0 |
t0 |
|
х |
||
|
||
2δ |
|
По результатам расчета построить график изменения удельного теплового потока во времени, отданного пластиной в окружающую среду.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 8.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер |
t |
0 |
2 |
δ |
ρ |
10 |
-3 |
|
6 |
λ |
µ |
С |
варианта |
|
|
|
|
a 10 |
|
1 |
|
||||
°C |
мм |
кг/м3 |
м2/с |
Вт/(м град) |
- |
Дж/(кг град) |
||||||
2.1 |
230 |
200 |
2,67 |
91,3 |
20,4 |
0,2 |
2500 |
|||||
2.2 |
580 |
100 |
8,0 |
|
20,8 |
64 |
0,31 |
3600 |
||||
2.3 |
327 |
150 |
8,6 |
|
26,4 |
85,5 |
0,33 |
5500 |
||||
2.4 |
930 |
50 |
7,9 |
|
12,5 |
45,4 |
0,34 |
5300 |
||||
2.5 |
280 |
800 |
8,8 |
|
114,5 |
38,4 |
0,35 |
6700 |
||||
21
Задание № 9
З а д а ч а № 1
Железобетонная дымовая труба с коэффициентом теплопроводности λ2=1,55 Вт/м град, имеет снаружи кирпичную кладку с коэффициентом теплопроводности λ3, а внутри футерована огнеупором с коэффициентом теплопроводности λ1. Температура внутренней и наружной поверхностей трубы tС1 и tС4 (табл. 9.1).
Определить неизвестные температуры на границах слоев, потери тепла одним погонным метром трубы и построить график изменения температуры по толщине слоев.
tC1
tC2
λ1 |
tC3 |
|
|
||
|
λ2 |
|
D1 D2 |
λ3 tC4 |
|
D3 D4 |
||
|
Таблица 9.1
Номер |
D1 |
D2 |
D3 |
D4 |
tС1 |
tС4 |
λ1 |
λ3 |
варианта |
мм |
мм |
мм |
мм |
°C |
°C |
Вт/(м гр) |
Вт/(м гр) |
1.1 |
600 |
800 |
1200 |
1700 |
425 |
60 |
1,04 |
0,77 |
1.2 |
500 |
700 |
1000 |
1400 |
400 |
55 |
0,37 |
0,7 |
1.3 |
470 |
650 |
980 |
1500 |
460 |
49 |
0,16 |
0,81 |
1.4 |
550 |
720 |
1050 |
1330 |
380 |
45 |
1,5 |
0,67 |
1.5 |
530 |
750 |
1100 |
1550 |
415 |
59 |
1,15 |
0,93 |
3 а д а ч а № 2
Расчетным путем с помощью формулы определить изменение температуры во времени для центра балки бесконечной протяженности квадратного сече-
ния со стороной 2δ. Балка, прогретая равномерно до начальной температуры t0= 50 °C, нагревается в среде с температурой tж (табл. 9.2). Расчет произвести, начиная с момента времени τ после начала нагревания до зна-
у
2δ С х
2δ |
чения tкон= 0,9 tж. Коэффициент теплоотдачи между поверхностью балки и наружной средой α. По результатам расчета построить график изменения температуры во времени.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 9.2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер |
t |
ж |
2 |
δ |
α |
|
6 |
λ |
|
τ |
|
|
|
a 10 |
|
|
|
||||||
варианта |
°C |
мм |
Вт/(м2 град) |
м2/с |
Вт/(м град) |
мин |
|
||||
2.1 |
120 |
25 |
105 |
0,516 |
1,04 |
|
2 |
|
|||
2.2 |
180 |
250 |
90 |
1,66 |
11,3 |
|
60 |
|
|||
2.3 |
242 |
30 |
85 |
0,494 |
1,28 |
|
3 |
|
|||
2.4 |
352 |
20 |
100 |
1,15 |
1,31 |
|
1 |
|
|||
2.5 |
145 |
27 |
110 |
0,398 |
1,035 |
|
4 |
|
|||
22
Задание № 10 |
t |
|
|
З а д а ч а № 1 |
|
|
|
tC1 |
|
|
|
Двухслойная плоская стенка площадью F состоит из |
|
tC2 |
|
слоя огнеупорного материала и слоя теплоизоляции. |
|
|
tC3 |
Огнеупорный материал толщиной δ1 c коэффициентом λ1; |
λ1 |
λ2 |
|
слой теплоизоляции, толщиной δ2 и с коэффициентом |
δ1 δ2 х |
||
теплопроводности λ2 (табл. 10.1). |
|||
Температуры на поверхностях стенки tС1 и tС3 заданы. Определить тепло- |
|||
вой поток, проходящий через стенку, температуру на границе слоев и постро- |
|||
ить график распределения температур по толщине слоев. |
|
|
|
Таблица 10.1
Номер |
t |
С1 |
t |
С3 |
λ1 |
λ2 |
F |
δ |
δ |
варианта |
|
|
|
|
|
1 |
2 |
||
°C |
°C |
Вт/(м град) |
Вт/(м град) |
м2 |
мм |
мм |
|||
1.1 |
820 |
70 |
0,84 |
0,162 |
17 |
100 |
50 |
||
1.2 |
780 |
60 |
0,88 |
0,143 |
25 |
110 |
55 |
||
1.3 |
690 |
55 |
0,1 |
0,02 |
32 |
120 |
60 |
||
1.4 |
710 |
50 |
0,9 |
0,072 |
12 |
130 |
65 |
||
1.5 |
650 |
59 |
1,3 |
0,087 |
28 |
140 |
70 |
||
3 а д а ч а № 2
Плоская стенка бесконечной протяженности толщиной 2δ
с начальной температурой t0= 30 °С омывается горячим воздухом с температурой tж с двух сторон. Коэффициент теплоотдача
между поверхностью стенки и воздухом – α (табл.10.2). Определить расчетным путем с помощью формулы тем-
пературы в центре и на поверхности стенки для заданных моментов времени τ1; τ2; τ3; τ4; τ5, после начала нагревания. Построить графики изменения температур во времени для указанных точек.
t |
|
|
λ |
|
|
0 |
t0 |
|
x |
||
|
||
2δ |
|
Таблица 10.2
Номер |
t |
ж |
2 |
δ |
α |
|
6 |
λ |
µ |
τ |
τ |
τ |
τ |
τ |
варианта |
|
|
|
a 10 |
|
1 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|||
°C |
мм |
Вт/(м2 град) |
м2/с |
Вт/(м град) |
- |
ч |
ч |
ч |
ч |
ч |
||||
1.1 |
100 |
100 |
40 |
0,516 |
1,04 |
1,06 |
1,04 |
2,0 |
3 |
4,0 |
5,0 |
|||
1.2 |
150 |
150 |
50 |
1,66 |
11,3 |
0,54 |
0,37 |
3,0 |
3,5 |
5,0 |
6,0 |
|||
1.3 |
130 |
50 |
45 |
0,494 |
1,28 |
0,81 |
0,16 |
1,0 |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
|||
1.4 |
300 |
200 |
75 |
1,15 |
1,31 |
1,355 |
1,5 |
1,7 |
2,0 |
2,7 |
3,2 |
|||
1.5 |
250 |
20 |
65 |
0,398 |
1,035 |
0,72 |
1,15 |
0,5 |
1,0 |
1,5 |
2,0 |
|||
23
Задание № 11
З а д а ч а № 1 |
|
tC1 |
tC2 |
|||||
Теплопровод диаметром D1/D2 покрыт слоем тепловой |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
изоляция с наружным диаметром D3 Коэффициент тепло- |
|
|
|
|
λ1 |
|
|
|
проводности материала трубы λ1, теплоизоляции - λ2. Тем- |
|
|
|
|
λ2 tC3 |
|||
пература внутренней поверхности трубы tС1, наружной по- |
D1 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
||||||
верхности изоляция tС3 (табл. 11.1). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D2 |
|
|
|
D3 |
|
||
|
|
|
|
|
||||
Определить теплопотери одного погонного метра теп- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лопровода, температуру на границе слоев и построить график распределения температур по толщине трубы и слоя изоляции.
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 11.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер |
D1 |
D2 |
D3 |
tС1 |
tС3 |
λ1 |
λ2 |
|
варианта |
мм |
мм |
мм |
°C |
°C |
Вт/(м град) |
Вт/(м град) |
|
1.1 |
150 |
165 |
215 |
120 |
50 |
54 |
0,05 |
|
1.2 |
150 |
160 |
220 |
100 |
40 |
50 |
0,06 |
|
1.3 |
230 |
255 |
300 |
130 |
35 |
44,7 |
0,162 |
|
1.4 |
310 |
325 |
370 |
90 |
45 |
36,4 |
0,087 |
|
1.5 |
360 |
377 |
430 |
140 |
55 |
28 |
0,144 |
|
3 а д а ч а № 2 |
|
|
|
|
Длинная металлическая балка прямоугольного |
|
у |
|
|
сечения с размерами поперечного сечения 2δх × 2δу, |
|
В |
|
|
прогретая до температуры t0, помещена в среду с |
2δу С |
А |
х |
|
температурой tж = 0 °С. Коэффициент теплоотдачи |
|
2δ |
|
|
между поверхностью балки и средой - α (табл.11.2). |
|
|
||
|
|
|
||
Рассчитать с помощью |
номограмм θ = θ (Bi, F0) температуру в центре |
|||
сечения и на поверхности балки в т.т. А, В, С для следующих моментов |
||||
времени после начала охлаждения: τ1=0; τ2 =100 мин; τ3 =130 мин; τ4=200 мин; |
||||
τ5=300 мин. Построить графики изменения во времени температур в указанных |
||||
точках по результатам расчета. |
|
|
Таблица 11.2 |
|
|
|
|
||
Номер |
t0 |
2δх |
2δу |
α |
a 106 |
λ |
варианта |
°C |
мм |
мм |
Вт/(м2 град) |
м2/с |
Вт/(м град) |
2.1 |
380 |
150 |
200 |
60 |
6,11 |
23,3 |
2.2 |
530 |
130 |
180 |
70 |
7,0 |
32 |
2.3 |
930 |
170 |
190 |
110 |
6,94 |
37,2 |
2.4 |
1100 |
200 |
250 |
100 |
12,5 |
45,4 |
2.5 |
900 |
100 |
140 |
90 |
4,3 |
17 |
24
Задание № 12
З а д а ч а № 1
Паропровод диаметром D1/D2 покрыт слоем тепловой изоляции толщиной δиз. Коэффициент теплопроводности стенки трубы λ1, изоляции λ2 (табл. 12.1). Известны температуры на внутренней поверхности паропровода трубы tС1, и на наружной поверхности изоляция tС3.
tC1 
tC2
λ1 λ2 tC3
D1
D2 δиз
Определить тепловые потери с одного погонного метра паропровода и температуру на границе слоев между трубой и изоляцией. Построить график изменения температуры по толщине трубы и изоляции.
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 12.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер |
D1 |
D2 |
δиз |
tС1 |
tС3 |
λ1 |
λ2 |
|
варианта |
мм |
мм |
мм |
°C |
°C |
Вт/(м град) |
Вт/(м град) |
|
1.1 |
150 |
160 |
50 |
400 |
50 |
54 |
0,13 |
|
1.2 |
200 |
220 |
60 |
450 |
60 |
50 |
0,06 |
|
1.3 |
230 |
255 |
45 |
350 |
55 |
44 |
0,143 |
|
1.4 |
310 |
340 |
55 |
300 |
40 |
36 |
0,109 |
|
1.5 |
360 |
377 |
40 |
500 |
45 |
28 |
0,09 |
|
3 а д а ч а № 2
Плоская металлическая стенка бесконечной протяженности толщиной 2δ с начальной температурой t0 = 630 °С охлаждается в жидкой среде с температурой tж. Коэффициент теплоотдачи между поверхностью стенки и средой - α (табл. 12.2).
Определить расчетным путем, с помощью формулы и изобразить графически изменение температуры по толщине стенки для следующих моментов времени после начала охлаждения: τ1 =1 мин; τ2 =5 мин; τ3=10 мин.
t |
|
|
λ |
|
|
0 |
t0 |
|
х |
||
|
||
2δ |
|
25
Таблица 12.2
Номер |
t |
ж |
2 |
δ |
α |
|
|
6 |
λ |
µ |
х |
1 |
х |
2 |
х |
3 |
х |
4 |
варианта |
|
|
|
|
a 10 |
|
1 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Вт/(м |
гр) |
|
|
Вт/(м гр) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
°C |
мм |
2 |
|
м2/с |
|
- |
мм |
мм |
мм |
мм |
|||||||
2.1 |
0 |
70 |
12 |
|
91,3 |
20,4 |
0,141 |
0 |
|
12 |
24 |
35 |
||||||
2.2 |
-27 |
40 |
13 |
|
20,8 |
64 |
0,2 |
0 |
|
7 |
|
12 |
20 |
|||||
2.3 |
30 |
30 |
11 |
|
26,4 |
85,5 |
0,14 |
0 |
|
5 |
|
10 |
15 |
|||||
2.4 |
50 |
50 |
10,5 |
12,5 |
45,4 |
0,23 |
0 |
|
10 |
17 |
25 |
|||||||
2.5 |
17 |
60 |
11,5 |
114 |
38,4 |
0,09 |
0 |
|
10 |
20 |
30 |
|||||||
Задание № 13
З а д а ч а № 1
Плоская стенка бака толщиной δ1, с коэффициентом теплопроводности λ1 =46,5 Вт/м гр покрыта в первом варианте, теплоизоляционным слоем новоасбозурита толщиной δ2 с коэффициентом теплопроводности λ2 = 0,144(1+0,000972t) Вт/м гр. Во втором варианте стенка бака покрыта двумя теплоизоляционными слоями: тем же слоем новоасбозурита толщиной δ2 и слоем известковой штукатурки толщиной δ3 с коэффициентом λ3=0,698 Вт/м гр.
При заданных температурах на внутренней и наружной поверхностях бака tС1 и tС3 = tС4 (табл. 13.1) определить разницу в тепловом потоке, передаваемом через стенку, построить график изменения температур по толщине слоев для первого варианта.
t |
|
|
|
|
tC1 |
|
tC2 |
|
|
λ1 |
|
λ2 |
tC3 |
|
δ1 |
δ |
х |
|
|
|
|
2 |
|
|
t |
|
|
|
|
tC1 |
tC2 |
|
|
|
|
|
|
tC3 |
|
λ1 λ2 λ3tC4=tC |
||||
δ1 |
|
δ |
δ |
|
|
|
2 |
х |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
26 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 13.1 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер |
|
tС1 |
tС3 |
δ1 |
|
δ2. |
|
|
|
δ3 |
|
|
|
||
|
варианта |
|
°C |
°C |
мм |
|
мм |
|
|
мм |
|
|
|
|||
|
1.1 |
|
120 |
45 |
10 |
|
50 |
|
20 |
|
|
|
||||
|
1.2 |
|
100 |
59 |
7 |
|
40 |
|
15 |
|
|
|
||||
|
1.3 |
|
90 |
30 |
5 |
|
30 |
|
10 |
|
|
|
||||
|
1.4 |
|
110 |
40 |
12 |
|
45 |
|
12 |
|
|
|
||||
|
1.5 |
|
135 |
50 |
9 |
|
35 |
|
13 |
|
|
|
||||
3 а д а ч а № 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Металлическая болванка цилиндрической формы диа- |
|
|
|
|
|
|
r |
|
|
|
|||||
метром D и длинной l в начальный момент времени имела |
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
одинаковую во всех точках температуру t0 = 23 °С, после че- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
го была помещена в среду с температурой tж. Коэффициент |
|
|
D |
|
В |
|
|
|
|
x |
||||||
теплоотдачи между поверхностью болванки и средой – α |
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
(табл. 13.2). Определить изменение во времени температур в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
l |
|
|
|
|||||||||
центре болванки, в точке В, в точке А на ее цилиндрической |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
поверхности и в точке С на торцевой поверхности. Рассчитать с помощью номограмм значения температур для следующих моментов времени после начала нагревания: τ1 = 0; τ2 =40 мин; τ3 =100 мин; τ4=160 мин; τ5=200 мин. Построить графики изменения температур во времени.
|
|
|
|
|
|
Таблица 13.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер |
D |
l |
tж |
α |
a 106 |
λ |
|
варианта |
мм |
мм |
°C |
Вт/(м2 град) |
м2/с |
Вт/(м град) |
|
2.1 |
160 |
120 |
430 |
35 |
6,11 |
23,3 |
|
2.2 |
180 |
140 |
530 |
45 |
7,0 |
32 |
|
2.3 |
200 |
110 |
650 |
55 |
6,94 |
37,2 |
|
2.4 |
250 |
150 |
850 |
70 |
12,5 |
45,4 |
|
2.5 |
140 |
100 |
927 |
80 |
4,3 |
17 |
|
Задание № 14
З а д а ч а № 1
Определить экономию природного газа при двухсменной работе в течение месяца цилиндрического сушила с к.п.д., равным η, выполненного в двух конструктивных вариантах. В первом варианте стенка сушила однослойная, диаметром D1/D2, выполненная из огнеупорного материала с коэффициентом
27
теплопроводности λ1. Во втором варианте стенка двухслойная с первым слоем диаметром D1/D2, из того же огнеупорного материала и наружным слоем диаметром D2/D3 выполненным из теплоизоляционного материала с коэффициен-
том λ2 (табл.14.1). Низшая теплотворность природного газа Qнр =35600 кДжнм3 .
tC1 
tC1 
tC2
|
λ1 |
tC2=tC3 |
|
λ1 |
tC3 |
|
|
|
λ2 |
||
D1 |
|
|
|
|
|
D2 |
|
D1 |
|
|
|
|
|
D2 |
D3 |
||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Определить неизвестную температуру на границе двух слоев и построить график изменения температур по толщине стенки в обеих вариантах.
Таблица 14.1
Номер |
tС1 |
tС3 |
D1 |
D2 |
D3 |
λ1 |
λ2 |
η |
вари- |
°C |
°C |
мм |
мм |
мм |
Вт/(м град) |
Вт/(м град) |
- |
анта |
|
|
|
|
|
|
|
|
1.1 |
600 |
100 |
1000 |
1250 |
1600 |
0,84 |
0,4 |
0,72 |
1.2 |
650 |
75 |
600 |
900 |
1300 |
0,88 |
0,312 |
0,78 |
1.3 |
700 |
59 |
700 |
1050 |
1400 |
0,9 |
0,375 |
0,73 |
1.4 |
550 |
55 |
800 |
1100 |
1550 |
0,9 |
0,08 |
0,65 |
1.5 |
500 |
50 |
900 |
1400 |
1700 |
1,3 |
0,02 |
0,70 |
3 а д а ч а № 2 |
|
|
t |
|||||
Определить количество тепла, воспринятого стенкой бесконеч- |
|
|
|
|
|
|
|
|
ной протяженности толщиной 2δ при нагревании ее в среде с темпера- |
|
|
|
|
|
|
|
|
турой tж (табл. 14.2) через следующие моменты времени от начала на- |
|
λ |
|
|
|
|
|
|
гревания: τ1 = 2 ч; τ2 = 3 ч; τ3 = 4 ч; τ4=5 ч. Температура стенки до на- |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
чала нагрева t0 = 0 °С. По результатам расчета построить график изме- |
|
|
|
|
|
х |
||
|
|
|
|
|
|
|||
нения: удельного теплового потока, воспринятого стенкой во времени. |
|
2δ |
|
|
|
|||
|
|
|||||||
Суммарная площадь боковых поверхностей f=15 м2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
28
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 14.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Но- |
t |
ж |
2 |
δ |
ρ |
10 |
-3 |
|
6 |
λ |
µ |
С |
мер |
|
|
|
|
a 10 |
|
1 |
|
||||
°C |
мм |
кг/м3 |
м2/с |
Вт/(м град) |
- |
Дж/(кг град) |
||||||
варианта |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.1 |
100 |
200 |
1,845 |
0,516 |
1,04 |
1,425 |
1800 |
|||||
2.2 |
150 |
300 |
1,0 |
|
1,66 |
11,3 |
0,7 |
1600 |
||||
2.3 |
180 |
150 |
2,3 |
|
0,494 |
1,28 |
1,41 |
2000 |
||||
2.4 |
120 |
250 |
2,7 |
|
1,15 |
1,31 |
1,57 |
1750 |
||||
2.5 |
135 |
100 |
2,4 |
|
0,398 |
1,035 |
0,55 |
1950 |
||||
Задание № 15
З а д а ч а № 1
Обмуровка термической печи с к.п.д., равным η выполнена в двух вариантах. В первом варианте она состоит из слоев шамотного и красного кирпичей, между которыми расположена засыпка из диатомита. Толщина шамотного слоя δ1, диатомитовой засыпки δ2, слоя красного кирпича δ3.
Коэффициенты теплопроводности материалов соответственно равны: λ1=0,93 Вт/м град., λ1=0,14 Вт/м град, λ1=0,7 Вт/м град. Во втором варианте отсутствует слой диатомитовой засыпки, при сохранении температур на наружных поверхностях стенка, tС1 и tС3 = tС4 (табл. 15.1).
Определить экономию природного газа в течение месяца при двухсменной работе печи, если расчетная теплообменная поверхность равна F, а низшая теплота сгорания газа
Qнр = 37800 кДж/ нм3 . Построить график изменения темпера-
тур по толщине слоев в обоих вариантах с определением неизвестных температур на границах слоев.
t |
|
|
|
tC1 |
tC2 |
|
|
|
|
tC3 |
tC4 |
λ1 |
λ2 |
λ3 |
|
δ1 |
δ2 |
δ |
|
|
|
3 |
х |
|
|
|
|
t |
|
|
|
tC1 |
|
|
|
|
tC2 |
|
|
λ1 |
|
λ2 |
tC3=tC |
δ1 |
|
δ |
|
|
|
3 |
х |
|
|
|
|
Таблица 15.1 |
|||
Номер |
tС1 |
tС4 |
δ1 |
δ2 |
δ3 |
η |
F |
варианта |
°C |
°C |
мм |
мм |
мм |
- |
м2 |
1.1 |
1000 |
50 |
120 |
50 |
250 |
0,7 |
6 |
1.2 |
900 |
60 |
100 |
40 |
200 |
0,8 |
10 |
1.3 |
800 |
55 |
150 |
60 |
200 |
0,65 |
12 |
1.4 |
700 |
45 |
170 |
65 |
180 |
0,75 |
15 |
1.5 |
600 |
65 |
80 |
70 |
300 |
0,68 |
9 |
29