Учебное пособие 1329
.pdfДиаграмма f ( ) для элементов растянутой зоны крыла совпадает с соответствующей диаграммой для материала.
Прежде чем строить диаграмму деформаций элементов сжатой зоны, необходимо определить критические напряжения местной и общей потери устойчивости всех
сжатых элементов. Для этого вычисляют значения КРОПУ |
и |
||||||
КРМПУ |
и выбирают наименьшее. После чего на диаграмме |
||||||
сжатия откладывают значение КР . |
|
|
|
|
|
||
|
|
Э |
2Е |
|
|
||
|
|
КР с |
|
|
|
|
|
При КР П.Ц. : |
|
i |
|
, |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
где - расстояние между нервюрами,
с1- при шарнирном опирании стрингера,
с4- при заделанном стрингере.
Коэффициент с можно определить и по формуле.
Если КР П.Ц. , то в формулу нужно подставить
значение касательного модуля ( ЕК ).
Критические напряжения при местной потере устойчивости:
|
МПУ |
|
кЕ |
при КР |
П.Ц. , т.е. |
||
КР |
в |
|
2 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
|
в |
|
|
|
|
кЕ |
|
. |
|
|
||
|
|
|
|
|
П.Ц. |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Или |
МПУ |
|
к ЕС |
|
при КР |
П.Ц. . |
|
|
|||||||
КР |
в |
2 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для расчёта напряжений по последней формуле нужно |
|||||||||||||||
найти критическую деформацию: |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
КР |
к |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
в 2 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
и, отложив |
её |
значение |
по оси |
абсцисс |
диаграммы |
||||||||||
f ( ), |
снять |
соответствующую величину |
КР , |
||||||||||||
восстановив из точки |
КР перпендикуляр до пересечения с |
||||||||||||||
графиком f ( ). |
ЕС |
|
|
будет |
соответствовать |
точке |
|||||||||
диаграммы ( КР , КР ). |
|
|
|
к выбираются в зависимости |
|||||||||||
Значения коэффициента |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
от соотношения сторон |
в (рис. 9). |
|
|
|
|||||||||||
Можно |
КРМПУ |
|
определить, |
пользуясь |
графиком |
||||||||||
КР f в на рис. 10. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
31 |
|
|
|
|
|
Рис. 9
Рис. 10
32
Строится диаграмма деформаций элементов (рис. 11).
Рис. 11
|
Алгоритм расчёта: |
|
|
|
|
1. |
Строится диаграмма деформаций элементов в растянутой и |
||||
|
сжатой зонах. |
|
|
|
|
2. |
Материал элементов сечения крыла |
приводится к |
|||
|
фиктивному |
упругому |
материалу |
с |
помощью |
редукционного коэффициента.
Выбираем начальное значение редукционного коэффициента равным единице независимо от физико-механических свойств материала.
3.Находятся приведённые площади стрингеров и поясов лонжеронов первого приближения:
FПР i (FCTP вПР ) i1 - для сжатой зоны, где
вПР 30 .
33
FПР i (FCTP 0,8вПР ) i1,
определяют положение центра тяжести рассчитываемого сечения и его геометрические характеристики.
4. |
Определяем значение Ф1 |
i по формуле |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
М |
|
I1 |
|
|
|||
|
|
Ф1 |
к |
|
(yi yO1 ) (xi xO1 ) |
OXY |
, |
||||||
|
1 |
1 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
IOX |
|
|
IOY |
|
|||
где |
k |
|
|
1 |
|
|
. |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
1 |
IOXY |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
IOX IOY |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Для |
|
|
определения значения 1ИСТ |
на |
диаграмме |
|||||||
фиктивного элемента откладывается значение Ф1 |
i , проводят |
горизонтальную линию до пересечения с фиктивной диаграммой и опускают вертикальную линию до пересечения с диаграммой рассматриваемого элемента и получают
1ИСТ i .
5.Вычисляется редукционный коэффициент второго приближения
II |
I |
||
|
ИСТ |
|
|
i |
|
I . |
|
|
|
|
|
Если значение |
|
Ф |
|
предыдущего и последующих |
приближений отличаются не более чем на 5%, то процесс последовательных приближений можно на этом закончить.
При расчёте удобно пользоваться таблицей.
34
1.4. Графоаналитический метод определения нормальных напряжений
С помощью этого метода можно определить предельную несущую способность крыла, т.е. максимальный изгибающий момент, который оно может воспринять. Зная действующий момент в сечении, можно определить запас прочности сечения:
М Х max
МХ P .
Врасчёте используется гипотеза плоских сечений и гипотеза о линейном изменении деформации по высоте поперечного сечения при произвольном изменении нормальных напряжений (рис. 12).
Рис. 12
35
0; |
Z AY B; Z ( Z ) ( |
|
A |
|
Y |
|
B |
|
); |
|||||
|
|
|
|
|
||||||||||
0; |
Z |
AY |
B; |
B O max |
PACT ; |
|||||||||
|
|
|
A |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где - кривизна упругой линии крыла.
Находится сумма проекций всех внутренних сил на ось Z и записывается уравнение равновесия
|
n |
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
PZ Z i Fi ( |
|
|
A |
|
Y i |
|
B |
|
)Fi |
0. |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
i 1 |
|
i 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Внешний изгибающий |
момент |
|
|
|
|
уравновешивается |
||||||||||||||||||
внутренними силовыми факторами, следовательно |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
n |
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M X Z i Fi yi |
( |
|
A |
|
Y i |
|
B |
|
)Fi yi 0. |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
i 1 |
|
i 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Неизвестные А и |
В , |
записанные в неявном виде, |
||||||||||||||||||||||
определяются. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Порядок решения уравнений: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
1. |
Принимается |
А А |
|
РАСТ |
СЖ |
|
const |
, а |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
мах |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
величина В варьируется (задаётся не менее 3 4 значений
В , например: А 0,03; |
В 6;8;10%). |
|
36 |
2. По диаграмме деформаций получают значения:
Z i 1 ; Z i 2 ; Z i 3 .
3. Находятся значения PZ j ( j 1,2,3)
n
PZ j Z i j Fi . i 1
Эти усилия не будут равны нулю, т.к. значения А и В были взяты произвольно.
4. Строится график PZ |
f ( ) |
при A const (рис. 13). |
С него снимается то |
значение |
деформации, при котором |
удовлетворяется условие PZ 0.
Это будет при ИСТ .
Рис. 13
37
4.Записывается действительное уравнение деформаций
(при заданной кривизне А1 ) для всех силовых элементов:
i A1 yi ИСТ , а на диаграмме определяются
нормальные напряжения при А1 .
5.По истинным напряжениям при А1 находится значение
МХ 1 .
6.Для определения второго значения изгибающего момента
МХ 2 , необходимо задаться А2 А1 и варьировать
значение Вj . При этом проделывается аналогичная операция.
Третье значение М Х 3 |
получается при |
А3 |
А2 . |
|
|||
Зная |
3 4 |
значения |
MX |
j , |
строят |
график |
|
зависимости |
M X j |
от |
Aj . По |
нему находится |
значение |
M X max . На этом же графике строится зависимость ИСТ j
от Aj (рис. 14).
Зная расчётное значение изгибающего момента, можно определить запас прочности сечения:
МХ max
MX P .
38
Рис. 14
Определяется значение действительной кривизны АМ Р , а также истинное значение максимальной деформации
В ИСТМ Р , которые соответствуют расчётному изгибающему
моменту.
После этого, пользуясь зависимостью
|
Z i |
AMP y МР |
|
Z i |
( |
Z i |
) |
, |
|
|
i |
ИСТ по графику |
|
|
|
получают величину нормальных напряжений при действии
МИЗГР .
Для сокращения объёма вычислений при использовании этого метода, обшивку приводят к стрингерам.
39