- •1 Общие положения
- •2 Расчет конструктивных параметров тигля
- •2.1 Полезный объем и геометрические размеры тигля
- •2.2 Толщина стенки тигля и размер
- •3 Расчет размеров индуктора
- •3.1 Диаметр и высота индуктора
- •3.2 Расположение индуктора
- •4 Расчет мощностей, подводимых к садке печи
- •4.1 Баланс энергии системы
- •4.2 Полезная тепловая мощность,
- •4.3 Активная мощность,
- •4.4 Тепловые потери активной мощности,
- •5 Расчет частоты тока в индукторе
- •5.1 Зависимость частоты тока от этапов работы печи
- •5.2 Зависимость размеров кусков шихты от частоты тока в индукторе
- •6 Выбор ип
- •6.1 Расчет мощности ип
- •6.2 Методика выбора ип
- •7 Электрический расчет печи
- •7.1 Предварительные замечания
- •7.2 Удельная намагничивающая сила индуктора
- •7.3 Мощности, выделяющиеся в садке печи
- •7.4 Мощности, теряемые в индукторе
- •7.5 Реактивная мощность, выделяющаяся в зазоре
- •7.6 Общие мощности системы
- •7.7 Выбор схемы и расчет энергетических
- •7.9 Электрический кпд и коэффициент мощности
- •7.10 Энергетический баланс ипу
- •1. Общие положения.....................................................................1
- •2. Расчет конструктивных параметров тигля.............................2
- •2.1. Полезный объем и геометрические размеры тигля.........2
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
7.3 Мощности, выделяющиеся в садке печи
7.3.1 Активную мощность, Вт, выделяющуюся в садке, можно определить не только по формуле (4.8), но также по
формуле /1, с. 232; 2, с. 85/
. (7.10)
Результаты вычислений по формулам (4.8) и (7.10) должны совпадать.
7.3.2 Реактивная мощность, ВАр, выделяющаяся в садке, равна /1, с. 232; 2, с. 85/
, (7.11)
где Кмощ.р.цил – безразмерностный поправочный коэффициент реактивной мощности, учитывающий то же, что и коэффициент Кмощ.а.цил в п. 7.2.2, б, и зависящий от тех же параметров (пп. 7.2.3 – 7.2.5 и рисунок 7.1).
7.3.3* Коэффициент Кмощ.р.цил имеет и другие обозначения: Кмощ.р.цил = Gоц /1, с. 84, 85/ = КмQ /2, с. 26, 27/ = Rм /4, с. 223, 224/.
7.3.4 Формулы (7.10) и (7.11) различаются между собой лишь поправочными коэффициентами мощностей Кмощ.а.цил и Кмощ.р.цил. Оба коэффициента идентичны по назначению и зависимостям и при аргументах ξ'цил.ж = > 10 (рисунок 7.1 /1, с. 85/) или ξ"цил.ж = > 14 /2, с. 26/
Кмощ.а.цил ≈ Кмощ.р.цил ≈ 1,0. (7.12)
При соблюдении условия (7.12)
/Ра.сад/ ≈ /Рр.сад/. (7.13)
7.4 Мощности, теряемые в индукторе
7.4.1 Для расчета активной и реактивной мощностей, теряемых в индукторе, необходимо сначала определить безразмерностные поправочные коэффициенты Кмощ.а.инд и Кмощ.р.инд соответственно активной и реактивной мощностей цилиндрического индуктора, учитывающие его кривизну /1, с. 116, 130; 2, с. 34 - 36/.
7.4.2 Чтобы найти указанные в п.7.4.1 коэффициенты, нужно последовательно вычислить:
а) δэ.инд – глубину проникновения тока в материал индуктора, м:
, (7.14)
где ρинд – удельное электрическое сопротивление материала индуктора, Ом· м2/м (для медного индуктора ρинд = = 2 · 10-8 Ом · м2/м);
μинд – относительная магнитная проницаемость материала индуктора (для меди μинд = 1, 0);
б) δ'ст.инд – предварительную толщину прилегающей к тиглю стенки медной круглой, квадратной или профильной трубки (выбранной для изготовления индуктора), которая из условия минимальных потерь в индукторе должна быть равна, м, /1, с. 72, 126, 127, 235, 236/
δ'ст.инд ≥ 1, 3 δэ.инд. (7.15)
(предварительную толщину δ'ст.инд стенки трубки, полученную по формуле (7.15), округляют с точностью до 1 мм в большую сторону; окончательную толщину δст.инд стенки трубки, которая, по возможности, должна быть равна предварительной толщине δ'ст.инд, устанавливают позднее при выборе стандартной формы и размеров трубки);
в) аргумент ; (7.16)
г) аргумент , (7.17)
где rинд.вн – внутренний радиус индуктора, м (диаметр dинд.вн индуктора был вычислен в разделе 3 по формуле (3.1)).
7.4.3* Если коэффициенты Кмощ.а.инд и Кмощ.р.инд находят по графикам /2, с. 35/, то предварительно вычисляют аргументы ξ'инд.1 = и ξ'инд.2 = (в /2/ ∆инд = δст.инд).
7.4.4 По результатам вычисления аргументов, см. п. 7.4.2, находят коэффициенты Кмощ.а.инд и Кмощ.р.инд по графикам рисунка 7.3 /1, с. 116, 130; 2, с. 34 - 36/. При ξ'инд.2 ≥ 7,0 можно принимать Кмощ.а.инд = Кмощ.р.инд = 1,0 /1, с. 250/.
7.4.5 После расчета всех необходимых параметров определяют активную ∆Ра.инд.вх, Вт, и реактивную ∆Рр.инд.вх, ВАр, мощности, теряемые в индукторе /1, с. 233; 2, с. 85/:
∆Ра.инд.вх = Кмощ.уд (IиндW1,0)2 dинд.вн hинд
, (7.18)
где Кзап.предв – безразмерностный коэффициент заполнения индуктора (Кзап.предв = 0, 7 – 0, 9 /1, с. 235; 2, с. 43, 91/; обычно предварительно принимают Кзап.предв = 0, 8);
∆Рр.инд.вх = Кмощ.уд (Iинд W1,0)2 dинд.вн hинд
. (7.19)
Формулы (7.18) и (7.19) отличаются одна от другой только поправочными коэффициентами мощностей, поэтому при
Кмощ.а.инд ≈ Кмощ.р.инд ≈ 1, 0 (7.20)
получим
/∆Ра.инд.вх/ ≈ /∆Рр.инд.вх /. (7.21)