12. Методика расчета погрешностей базирования деталей типа станин

Составим технологические размерные цепи для выбранных вариантов базирования (рис. 8, а, б, в).

Первый вариант (рис. 8, а).

Первая операция. Номинальный размер

Б₀₁ = Б₁ - П_Б1.

Погрешность базирования Б₀₁ = 0.

Вторая операция. Номинальный размер А₀₁

А₀₁ = А₁ – П_А1.

Погрешность базирования для размера А₁ составит

А₀₁ = ТА₁ + ТП_А1.

Третья операция. Погрешности размеров М, Г и угла 

обус­ловливается погрешностью станка, так как обработка ведется без переустановки. Погрешность базирования  = 0. Общая пог­решность составит

_  T_М + T_Т

и будет обусловливаться влиянием погрешности изготовления направляющей и торцевой поверхности на угол .

Второй вариант (рис.8, б). Погрешности базирования для первой и второй операции аналогична первому варианту.

Третья операция. Здесь погрешность базирования складыва­ется из влияния погрешности базирования второй операции при обработке направляющих А₀₁ на погрешность угла _Н, собст­венно погрешности базирования ₁ от переустановки

₂ = _Н + _Т.

Третий вариант (рис. 8, в): погрешность ба­зирования включает погрешность последней установки заготовки

₃ = _Т.

Наибольшая погрешность базирования возни­кает при втором варианте, наименьшая - при первом. Если нет многоцелевого станка с вертикальным и горизонтальным шпинделем, то следует принять базирование по третьему варианту.

16. Пример расчета погрешностей базирования

Примем следующие исходные данные: А = 600h12; Б = 80h12; С = 50h12; В = 70h12; М = 1000h10; К = 900h12; степень точности на плоскость направляющих "Н" и торцов "Т" - пятая; степень точности на перпендикулярность поверхностей "Н" и "Т" - четвертая.

Первый вариант. Погрешность базирования по размеру А=600 составляет [2, с. 104]

A₁  TA₁=0,700.

Погрешность базирования на угловой размер ₁ = 0.

Второй вариант. Допуск плоскостности поверхности "H" на длине К=900 для 5-й степени точности [3, с. 381]

Т = 16 мкм.

Допуск плоскостности поверхности "Т" при длине 600 составляет для пятой степени точности Т = 12 мкм [3, с. 381]. Допуск на перпендикулярность поверхностей "Н" и "Т" для четвертой степени точности [3, с. 647]

₂ = 4".

Для второго установа аналогично найдем (для длины А = 600) _Т = 5. Тогда ₂ = 4" + 5" = 9".

Третий вариант. Погрешность базирования составляет

₃ = _Т = 5".

Нормативные погрешности базирования при обработке в прис­пособлениях представлены в [3, с. 45-53] в размер Б вертикальным шпинделем; на станках без выверки в [3, с. 43].

Рис. 7. Схема обработки станины и технологических размерных цепей: а) – первый вариант базирования; б) – второй вариант; в) ­– третий вариант

17. Варианты заданий для расчета погрешностей базирования деталей типа станин

Номер варианта соответствует порядковому номеру студента в журнале. Варианты исходных размеров для расчета погрешностей базирования станины вертикально-фрезерного станка представлены в табл. 4, эс­киз станины представлен на рис. 7.

Таблица 4

Исходные размеры для расчета погрешностей базирования станины вертикально-фрезерного станка (рис. 7)

№ вар.	А	Б	В	Г	М	К	Ст. точн.
							//	┴
1	500	80	45	60	900	850	4	3
2	550	95	50	70	1050	900	5	4
3	600	100	50	85	1100	1000	5	4
4	650	110	55	85	1450	1260	5	5
5	700	125	55	90	1500	1350	6	5
6	750	130	60	95	1750	1680	6	5
7	800	140	60	95	1850	1700	6	5
8	850	155	65	100	1900	1800	6	5
9	900	165	65	105	2700	1860	7	6
10	950	170	70	110	3000	1900	7	6
11	1000	180	70	115	3100	2000	7	6
12	1100	195	80	120	3200	2150	7	7
13	1150	200	80	120	3350	2300	8	7
14	1200	215	100	125	3400	2400	8	7
15	1250	230	100	130	3500	2500	9	8

Предельные отклонения размеров для расчета погрешностей базирования станины вертикально-фрезерного станка определяются по нормативным таблицам допусков в системе отверстия [2, с. 78-115].

Рис. 8. Эскиз заготовки разъемной горизонтальной части станины вертикально-фрезерного станка