Казачковський_аппч2
.pdfменша маса перетворювача (у 2...3 рази); |
+ |
LS |
|||||
|
нижча |
питома |
вартість |
перетворювача |
|||
RS |
VDd |
||||||
|
(грн/МВт), ніж для IGBT (за потужностей, |
||||||
|
більших 1 МВА); |
|
|
C |
|
||
|
можливість (на відміну від GTO-тиристорів) |
|
|
||||
|
реалізації швидкодіючого зворотного діода |
Cd |
|
||||
|
у спільному кристалі з керованим ключем; |
_ |
|
||||
|
можливість послідовного |
з’єднання тирис- |
|
до навантаження |
|||
|
торів без підбору параметрів (хоча і з вико- |
|
|||||
|
Рис. 1.16. Снабер |
||||||
|
ристанням індивідуальних снаберів). |
||||||
|
GCT-тиристорів |
||||||
|
Особливістю GCT-тиристора є те, що |
||||||
|
|
|
|||||
струм керування під час вимикання більший за анодний. |
|
||||||
|
За допомогою подібних тиристорів можна реалізувати перетворювачі |
||||||
потужністю до 100 МВА для електроприводів, енергетики, транспорту. |
|||||||
|
Для обмеження темпу зростання анодного струму в перетворювачах |
||||||
на |
GCT-тиристорах використовують спільний індуктивний снабер на вході |
||||||
інвертора (рис. 1.16). Ланцюжок RS , DVd забезпечує розряд накопиченої в |
|||||||
індуктивності енергії після закриття тиристора, а конденсатор Сd обмежує |
|||||||
короткочасні перенапруги, які виникають під час перемикання тиристорів. |
|||||||
|
Поєднання GCT з формувачем імпульсів керування (драйвером) ство- |
||||||
рює інтегрований GCT-тиристор (Integrated Gate Commutated Thyristor, |
|||||||
IGCT), використання якого дозволяє значно спростити конструкцію перетво- |
|||||||
рювача. |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
1.7. Силові модулі |
|
|
||
|
|
|
|
|
Одним із напрямків розвитку електроніки, у тому числі силової, є збільшення ступеня інтеграції елементів. Інтеграція силових ключів відбувається шляхом об’єднання в одному корпусі (або навіть кристалі) керованого ключа зі зворотним діодом, кількох ключів і навіть силової частини всього перетворювача у цілому. Силові виводи такого модуля (або силової інтегральної схеми) електрично ізольовані від його основи, що дає можливість монтажу кількох модулів на спільному радіаторі. Усе це забезпечує зменшення габаритів та ціни, спрощує конструкцію, збільшує надійність засобів перетворювальної техніки. Крім того, позбавлення зовнішніх міжелементних з’єднань у силовій схемі сприяє зменшенню паразитних індуктивностей монтажу, обумовлених ними перенапруг та зростанню швидкодії схеми.
На рис. 1.17 наведені деякі варіанти схем силових інтегральних модулів: діодних (а…д), діодно-тиристорних (г…ж), тиристорних (з…к), IGBT (л…ц). Тиристорні та діодно-тиристорні модулі можуть бути також побудовані на базі оптотисторів, а транзисторні – на базі біполярних (схеми л, р) та польових (л…ц) транзисторів. Використання подібних модулів дає змогу за допомогою одного елемента реалізувати силову схему випрямляча (г, д) або
Символ означає, що в даному підрозділі є розрахункові приклади
21
в а б
є |
ж |
|
е
л |
м |
н |
|
о
с |
ф |
г
з
і
п |
т |
х |
ц |
Рис. 1.17. Схеми силових модулів |
д
к
р |
у |
ч |
22
його фази (в, є, к), фазу переривника змінної напруги або безпосереднього перетворювача частоти (є, з, і, к), переривник постійної напруги (м…у), фазу автономного інвертора напруги (р) або інвертор цілком (у, ч), а також двоступеневий перетворювач частоти з гальмівним ключем (ц) та без нього (ф, х).
Зі збільшенням потужності модулів
ступінь інтеграції зменшується. Так, IGBT-модулі за схемою повних трифазних інверторів (рис. 1.17,ч) виготовляються на струми до 300 А, подвійні ключі за схемою рис. 1.17,р – на 400…900 А, за схемою рис. 1.17,у – 900…1800 А. Для більших струмів використовують поодинокі ключі (рис. 1.17,л), а також та їх паралельне та послідовне з’єднання.
Комутована сучасними IGBT-модулями потужність сягає 5 МВА.
У MOSFET, GTO та BPT-модулях зворотні діоди реалізовані в одному кристалі кремнію разом із керованим ключем, у модулях IGBT – в окремому кристалі, розташованому у спільному корпусі. Випускаються модулі, які містять у собі датчики температури напівпровідникової структури, струму та напруги колектора, сигнали від яких можуть бути подані до схеми захисту.
Конструкція тиристорного модуля зображена на рис. 1.4,г, IGBT – на рис. 1.18.
Для двоключових IGBT-модулів розроблені спеціальні схеми снаберів (рис. 1.19), оскільки застосування окремих снаберів для кожного транзистора призводить до збільшення динамічних втрат. З модулями на струми 10…100 А використовують схему рис. 1.19,а, на струми 150…30 А – схему рис. 1.19,б, на струми, більші від 400 А – схему в. У схемах а, б конденсатори не розряджаються під час кожної комутації, а реагують лише на короткочасні перенапруги, обумовлені паразитними індуктивностями монтажу.
|
Ск |
|
а |
б |
в |
|
|
Рис. 1.19. Снабери двоключових IGBT-модулів
Приклад 1.1. Вольт-амперна характеристика IGBT-модуля
Зняті експериментально вольт-амперні характеристики IGBT-модуля за схемою рис. 1.17,н подані на рис. 1.20 (чорні точки – діод, білі – транзистор). Шляхом лінійної апроксимації знайти порогові напруги та динамічний опір обох приладів. Використавши результати апроксимації, розрахувати по-
23
тужність статичних втрат у модулі при |
I, A |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
струмі 1000 А, якщо тривалість відкри- |
1000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
того стану транзистора становить 60%, |
800 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
діода – 40% від загального часу. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Diode |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Результати апроксимації ділянок |
600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
IGBT |
|
|
|
|
|||||||||||||
відкритого стану приладів показані лі- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
ніями на рис. 1.20. Видно, що для тран- |
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
зистора |
порогова |
|
|
напруга |
дорівнює |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
UпорVT =2,3 В, |
|
|
динамічний |
опір |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U, B |
|||||||||||||
|
|
2 |
4 |
6 |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
6,3 2,3 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
rдVT |
dU |
|
=0,00333 |
Ом. Для |
|
|
Рис. 1.20. ВАХ IGBT-модуля |
||||||||||||||||||
dI |
1200 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
діода відповідно U |
|
|
|
=1,9 В та r |
|
|
dU |
|
5,3 1,9 |
|
=0,00283 Ом. |
|
|
|
|
||||||||||
порVD |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
дVD |
|
|
dI |
1200 0 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Потужність втрат
P UпорVT IrдVT I 0,6 UпорVD IrдVD I 0,4= =(2,3+1000 0,00333)1000 0,6+(1,9+1000 0,00283) 0,4=5270 Вт.
1.8. Драйвери
Споживач силових ключів часто не в змозі забезпечити всіх вимог до форми керуючого імпульсу. Тому випускаються готові спеціальні пристрої – драйвери, які є вихідними каскадами системи керування перетворювачем та призначені для її узгодження з силовими ключами. До їхнього входу можна подавати логічні ТТЛабо КМОП-сигнали.
Функції драйверів:
формування імпульсів керування ключами потрібної форми та потужності виходячи з отриманого від системи керування логічного сигналу;
керування швидкістю перемикання ключів для зменшення перенапруг у силовій схемі шляхом стабілізації dU dt та dIdt за допомогою зворотних зв’язків (це дає можливість відмовитися від використання снаберів принаймні для IGBT-транзисторів);
гальванічна розв’язка кіл керування та затвору для підвищення стійкості до зовнішніх електромагнітних завад (для порівняно високовольтних ключів);
реалізація мертвого часу (див. п. 2.5);
захист ключа від аварійних режимів та їх індикація (може бути відсутня). Драйвери можуть реалізовувати захисти від:
перевищення струму колектора (стоку);
короткого замикання;
перенапруг на колекторі (стоці);
недонасичення (переходу з цілком відкритого стану до активного режиму);
зниження напруги живлення драйвера.
24
Класифікують драйвери за такими ознаками.
1. Тип керованого драйвером ключа (мо- |
Uк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uвих |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
дуля): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ВГР |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ВУ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ФІК |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
поодинокий ключ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
стійка (фаза, півміст); |
Uж |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
міст (однофазний або трифаз- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
БЖ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
ний); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
міст із розрядним ключем. |
|
Рис. 1.21. Структура драйвера |
2.Спосіб передачі вхідного та вихідного керуючого сигналу:
без гальванічної розв’язки (до 1200 В);
із трансформаторною розв’язкою (до 1700 В);
з оптронною розв’язкою (понад 1700 В);
з оптоволоконною розв’язкою (понад 1700 В).
3.Спосіб передачі енергії та форми керуючого імпульсу:
спільна передача;
роздільна передача.
4.Конструктивне виконання:
в одному корпусі з силовим ключем (модулем);
у вигляді окремої інтегральної схеми.
До складу драйверів (рис. 1.21) можуть входити:
вузол гальванічної розв’язки ВГР, який приймає логічний сигнал від системи керування або контролера;
вузол узгодження ВУ, призначений для перетворення логічного сигналу на сигнал необхідного рівня та потужності (фактично – підсилювач);
формувач імпульсів керування ФІК, що остаточно формує сигнал керування та подає його до затвору ключа;
блок живлення БЖ вузлів драйвера (звичайно імпульсний).
Для оптичних розв’язок характерні, з одного боку, висока завадозахищеність, з іншого – нестабільність зі зміною температури, низький коефіцієнт передачі за струмом (особливо для діодних оптопар) та невисока швидкодія (для транзисторних). На користь трансформаторних розв’язок – висока напруга ізоляції (до 4 кВ), проте в них обмежені максимальна та мінімальна тривалості сигналу, а амплітуда вихідного імпульсу залежить від шпаруватості. Найдешевші драйвери без гальванічної розв’язки, найдорожчі – з оптоволоконним зв’язком.
Приклади схем формувачів імпульсів керування для транзисторів з ізольованим затвором наведені на рис. 1.22.
Доки у схемі рис. 1.22,а на вході присутній нульовий потенціал, транзистор VT1 закритий, а силовий ключ закритий поданим через відкритий VT2 негативним потенціалом від джерела –Е. Після надходження до входу схеми логічної одиниці замість VT2 відкривається VT1, який подає на затвор позитивний потенціал від джерела +Е.
25
У розглянутій схемі форма та енергія керуючого імпульсу передається від ФІК до затвору ключа роздільно. Крім того, є потенціальний зв’язок між джерелами живлення та силовим колом. Це не завжди зручно, оскільки не дає можливості використати спільні джерела для драйверів верхніх та нижніх ключів моста, керуючі входи які не мають спільної точки. Тому на виході ФІК вмикають імпульсний трансформатор (рис. 1.22,б). Після відкривання транзистора VT1 конденсатор заряджається від джерела через первинну обмотку трансформатора і до затвору ключа з вторинної обмотки надходить позитивний потенціал. Коли стани транзисторів міняються на протилежні, конденсатор розряджається через відкритий VT2, а ключ отримує негативний імпульс, який сприяє його закриванню. Використанням імпульсного трансформатора обумовлена необхідність широтного модулювання вхідного логічного сигналу високочастотною несучою. До складу ФІК IGBT-транзисторів можуть також входити пристрої, які контролюють напругу “колектор-емітер” та забезпечують потрібний темп перемикання ключа.
+E |
|
|
|
|
|
C1 |
12…20 кГц |
+15 |
|
VT1 |
|
|||
|
|
|||
|
|
|
VT1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
RG(on ) |
|
|
|
VT2 |
RG(off ) G |
|
VT2 |
|
|
3 МГц |
|
|
|
|
|
|
|
-E C2 |
|
б |
||
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
Рис. 1.22. Вихідні вузли драйверів силових транзисторів
Розміщують драйвери якнайближче до ключа, щоб мінімізувати паразитні індуктивності між вихідним каскадом драйвера та затвором ключа, які зменшують швидкість перемикання.
Формувачі імпульсів керування для двоопераційних тиристорів мають певну специфіку внаслідок особливих вимог до форми імпульсу керування.
Для малопотужних тиристорів такі ФІК виготовляються у вигляді силових інтегральних мікросхем, для потужних – на базі дискретних елементів. Як правило, вони мають потенціальну розв’язку з силовим колом. Основними вузлами ФІК є блоки вмикання та вимикання.
Формувачі класифікують за двома основними ознаками.
1)За кількістю джерел живлення:
з одним незалежним джерелом;
з окремими джерелами для вмикання та вимикання;
без незалежного джерела живлення (з живленням від анодного кола);
2)За наявністю та місцем розв’язки:
без розв’язки;
із розв’язкою у колі живлення;
26
із розв’язкою на виході.
На рис. 1.23 зображений прос-
тий формувач із одним джерелом та розв’язкою у колі живлення, призначений для ДТ на струми до 200А.
Джерело E (стабілізований випрямляч) – індивідуальне для кожного з тиристорів перетворювача. Потенціальна розв’язка цих джерел між собою забезпечена завдяки їх живленню від
окремих вторинних обмоток трансформатора, а від спільної системи керування перетворювачем – через оптичний канал.
Після надходження від системи керування до бази транзистора VT1 логічної одиниці утворюється контур протікання струму відкривання: “джерело Е
– VT1 – R1 – VD1 – С – керуючий елект-
род VS2 – катод VS2 – джерело Е” та розпочинається заряд конденсатора і відкривання ДТ. Протягом заряду струм конденсатора зменшується (рис. 1.24), але струм підтримки продовжує протікати через резистор R2 . Конденсатор лишаєть-
VT1 |
|
R2 |
VS2 |
R1 |
|
||
|
|
||
|
+ |
|
|
|
|
|
|
VD1 |
- |
iT |
|
C |
||
|
VS1 |
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
uкеVS1 t
t
uC
iC
t
iкеVS2
t
Рис. 1.24. Формування керуючого імпульсу в схемі рис. 1.23
ся зарядженим із полярністю, позначеною на рис. 1.23.
Одночасно зі зникненням керуючого сигналу на базі транзистора і його закриванням до керуючого електрода допоміжного тиристора VS1 надходить позитивний імпульс. Утворюється контур струму закривання “С – VS1 – катод VS2 – керуючий електрод VS2 – С”, в якому відбувається розряд конденсатора. Силовий тиристор закривається. Після розряду конденсатора ФІК знову готовий для відкривання тиристора.
На рис. 1.25 зображена схема формувача імпульсів для потужних тиристорів (до 1000 А) фірми Hitachi. За допомогою транзистора VT1 формується позитивний імпульс керування, VT3 та VT5 – негативний, VT 2 і VT 4
– імпульс підтримки. Гальванічна розв’язка з силовим колом здійснюється на виході завдяки трансформаторам Т1 та Т2. Унаслідок цього джерело Е може бути спільним для всіх тиристорів перетворювача.
Формування імпульсу відкривання починається з надходження до бази VT1 логічної одиниці від системи керування перетворювачем (рис. 1.26). Через верхню первинну півобмотку трансформатора Т2 починає проходити струм, який наводить у вторинній обмотці ЕРС. Колом “вторинна обмотка Т2 – VD3 – R2 – керуючий електрод VS2 – катод VS2 ” розпочинається про-
тікання керуючого струму. Одночасно з цим керований генератор G формує
27
дві протифазні високочасто- |
|
|
|
|
T1 VD1 |
R2 |
VS2 |
||||||
тні послідовності |
імпульсів, |
|
|
|
|
|
C1 |
|
|||||
що подаються до баз VT 2 та |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
VT 4 . |
Знакозмінна ЕРС вто- |
|
|
|
VT2 |
|
R4 |
R5 |
|||||
ринної обмотки трансформа- |
|
|
|
VD2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
тора |
Т1 випрямляється, за- |
E |
|
G |
|
VT4 VD3 R3 |
|
||||||
вдяки |
чому |
до |
керуючого |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
електрода ДТ через резистор |
|
|
|
|
T2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
R2 |
надходить |
незмінний |
|
|
|
|
|
VS1 |
|
||||
струм підтримки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
У момент зняття логі- |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
чної |
одиниці |
з |
бази |
VT1 |
|
|
|
|
|
|
|
||
з’являється |
позитивний |
по- |
|
|
|
|
R1 |
|
|
||||
тенціал на базі VT3 та на ке- |
|
|
|
|
|
|
|||||||
VT1 |
VT3 |
|
|
|
|||||||||
руючому електроді тиристо- |
|
|
|
|
VT5 |
|
|
||||||
ра VS1. Змінюють знак стру- |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ми первинної |
та |
вторинної |
Рис. 1.25. Формувач імпульсів для потужних |
||||||||||
обмоток трансформатора Т2. |
|||||||||||||
|
|
тиристорів компанії Hitachi |
|
||||||||||
До керуючого електрода ДТ |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
uбVT1 |
|
|||||||
через VS1 надходить негати- |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
вний імпульс струму. Згодом відкрива- |
|
i1T2 |
|
t |
|||||||||
|
|
|
|||||||||||
ється VT5 , |
підтримуючи струм керуван- |
|
e2T2 |
|
t |
||||||||
ня, але вже на більш низькому рівні. |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
На рис. 1.27 зображена схема ФІК |
|
i2T2 |
|
t |
||||||||
із розв’язкою у колі живлення та двома |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
||||||||||
джерелами, |
який використовується в ін- |
|
|
|
t |
||||||||
верторах ЗВО «Перетворювач» (Запоріж- |
|
|
|
||||||||||
|
uбVT2 |
|
|
||||||||||
жя). Він складається з |
блока живлення |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
||||||||||
(трансформатор Т1 з двома вторинними |
|
|
uбVT4 |
t |
|||||||||
|
|
випрямляч VD2 VD5 , |
|
|
|
||||||||
обмотками, |
пара- |
|
|
i1T1 |
t |
||||||||
метричний |
стабілізатор |
на |
стабілітроні |
|
|
e2T1 |
t |
||||||
VD6 |
та |
резисторі |
R4), |
оптронної |
|
|
|
||||||
|
|
|
t |
||||||||||
розв’язки UF1, вузла формування імпуль- |
|
|
iR2 |
||||||||||
|
|
|
|||||||||||
су відкривання (мікросхеми |
D1.1 D1.2, |
|
ICG |
uбVT3 |
t |
||||||||
транзистори VT1, VT2), вузла формування |
|
|
uкеVS1 |
t |
|||||||||
імпульсу закривання (мікросхема |
|
D1.3, |
|
|
uбVT5 |
t |
|||||||
транзистори |
|
VT3 …VT5 , |
конденсатор |
|
iRG |
||||||||
|
|
|
|
||||||||||
C1). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ICG |
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Доки |
відсутній |
вхідний |
сигнал |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
uвх , оптотранзистор UF1 закритий, на |
|
|
|
|
|||||||||
верхньому вході мікросхеми D1.1 прису- |
|
|
|
|
|||||||||
тній логічний нуль, а на виході – логічна |
Рис. 1.26. Формування керуючого |
||||||||||||
одиниця. Конденсатор С4 заряджений із |
|
імпульсу в схемі рис. 1.25 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
28 |
|
|
|
|
Т1
uвх
29
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R1 VD1 |
C1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VD2 |
+ |
|
|
R5 |
|
R9 |
|
|
R14 C5 |
|
|
VD3 |
|
R2 |
|
U1 |
|
VT2 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
VT1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
R6 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
R17 |
R11 |
|
|
|
|
|
D1.1 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
D1.2 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
UF1 |
|
|
|
|
|
|
VT3 |
|
||
|
|
+ R8 |
|
|
R15 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
C4 |
_ |
|
|
D1.3 |
|
VS1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
VD10 |
||||
C2 |
VD6 |
|
|
|
|
|
|
R18 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VD9 |
|
|
|
C3 |
R3 |
R7 |
|
VD8 |
R10 |
C6 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
VT4 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VD4 |
|
R4 |
|
|
|
|
|
|
R20 |
VT5 |
|
|
|
|
|
|
|
R19 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VD5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 1.27. Формувач імпульсів керування ЗВО «Перетворювач» |
|
|
4
полярністю, позначеною на рис. 1.27. То- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
uвх |
|
|
t |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
му на нижньому вході D1.2 – логічний |
|
t1 |
|
|
|
|
t2 |
|
|
|
|
|
||||||
нуль, на входах D1.3 – одиниця, а на базі |
|
|
|
|
D1.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
VT1 – нульовий потенціал відносно емі- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D1.2 |
t |
||||
тера. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Після надходження від |
системи |
|
|
|
|
Лог. нуль |
|
|
|
|
|
UC4 |
t |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
керування інвертором вхідної |
напруги |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|||
(момент часу t t1 на рис. 1.28) відкрива- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U1 |
|
|
t |
|||||
ється оптотранзистор і на виході D1.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
з’являється нуль. Конденсатор швидко |
|
|
|
|
iRG |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
розряджається через вихід D1.1 та діод |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
VD8 . Транзистори VT 3...VT 5 закривають- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ся, а VT1 отримує на свою базу негатив- |
|
|
|
|
ICG |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ний потенціал відносно емітера і відкри- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
вається, відкриваючи VT 2 . До керуючого |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
електрода подається позитивний потен- |
|
|
|
|
UС1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ціал. Ланцюжок R14, C5 прискорює про- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
цес зростання струму iRG . Транзистори |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|||
VT1, VT 2 закриті, VT3...VT5 – |
відкриті. |
Рис. 1.28. Формування керуючого |
||||||||||||||||
Через останній до керуючого електрода |
|
|
|
|
імпульсу в схемі рис. 1.27 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тиристора подається невеликий негативний потенціал від конденсатора С1.
Після заряду конденсатора С5 струм керування знижується до рівня ICG і проходить лише резистором R11. Конденсатор С1 на інтервалі провід-
ності тиристора заряджений до максимальної напруги від вторинної обмотки трансформатора через діод VD1.
Після зняття вхідної напруги на виході D1.1 з’являється логічна одиниця. Починається заряд С4 через R7. На початку заряду різниця потенціалів U C 4 між його обкладинками невелика і на обох входах D1.2 присутні логічні
одиниці, на виході – нуль. Завдяки цьому протягом 100 мкс після початку вимикання тиристора існує заборона на його нове вмикання (нуль на нижньому вході D1.1). Транзистори VT1, VT 2 закриваються, а VT3...VT5 – від-
криваються. Конденсатор С1 розряджається через VT5 та керуючий електрод, формуючи негативний імпульс струму та забезпечуючи вимикання тиристора. Після його розряду до керуючого електроду надходить невеликий негативний потенціал від блока живлення.
1.9. Ключі та модулі з інтегрованою системою захисту
Ключі з інтегрованою системою захисту є подальшим розвитком силових IGBT та MOSFET-модулів і об’єднують у собі як силові (один із варіантів схем рис. 1.17), так і керуючі елементи. Складові частини таких ключів можуть бути реалізовані на одному (до 5 А, 500 В) або на кількох кристалах, однак у всякому випадку вони розташовані у спільному корпусі. Залежно від ступеня інтеграції та потужності розрізняють:
30