- •Г.Н.Мустафакулова Учебно-методический комплекс по курсу «Системы автоматизированного проектирования электрических машин и трансформаторов». – Ташкент: ТашГту, 2021. – ___ с.
- •Опорный конспект
- •Электрических машин и трансформаторов». Предмет и задачи курса. Создание и развитие системы автоматизированного проектирования.
- •Лекция 25. Анализ обобщенных моделей электромеханичесих преобразователей
- •Методическое указание для практических занятий Расчет потерь трансформатора
- •Напряжение короткого замыкания
- •Тепловой расчет трансформатора
- •Тепловой расчет бака
- •Расчет потерь асинхронного двигателя
- •Тепловой расчет асинхронного двигателя
- •Построение внешней и регулировочной характеристик по диаграмме Потье
- •Внешняя характеристика гидрогератора и ее построение по диаграмме Потье
- •Регулировочная характеристика гидрогенератора и ее построение по диаграмме Потье
- •Построение u- образных характеристик по диаграмме потье
- •Расчет рабочих характеристик двигателя постоянного тока последовательного возбуждения
- •Расчет потерь и кпд двигателя постоянного тока параллельного возбуждения
- •Основные требования, предъявляемые к гидрогенераторам
- •Задание на проект
- •Электромагнитный расчет Выбор основных размеров
- •Выбор размеров паза статора
- •Выбор зазора между статором и ротором и размеров магнитопровода статора
- •Размеры по длине магнитопровода статора
- •Высота ярма магнитопровода статора
- •Индуктивные сопротивления обмоток
- •Расчет магнитной цепи при нагрузке
- •Магнитный поток в зазоре
- •Выбор размеров и основных параметров обмотки возбуждения
- •Параметры и постоянные времени обмоток
- •Постоянные времени и индуктивные сопротивления обмоток синхронной машины
- •Расчет потерь и коэффициент полезного действия
- •Определение превышения температуры обмотки и сердечника статора
- •Определение превышения температуры обмотки возбуждения
- •Литературы
- •Содержание
- •2. Глоссарий
- •Ўзбекистон республикаси олий ва ўрта махсус таълим вазирлиги
- •Фан дастури
- •Тошкент – 2018
- •1. Фаннинг олий таълимдаги ўрни ҳамда мақсади ва вазифалари
- •2. Асосий назарий қисм
- •2.1. Маъруза машғулотлари.
- •2.2. Амалий машғулотлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •Амалий машғулотларнинг тавсия этиладиган мавзулари
- •2.5. Мустақил ишлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •Мустақил ишлар бўйича тавсия этиладиган мавзулар
- •3. Ўқув-услубий ва ахборот таъминоти
- •3.1. Асосий адабиётлар
- •3.2. Қўшимча адабиётлар
- •Тошкент – 2018
- •1. Фаннинг олий таълимдаги ўрни ҳамда мақсади ва вазифалари
- •2. Асосий назарий қисм
- •2.1. Маъруза машғулотлари.
- •2.2. Амалий машғулотлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •2.3. Лаборатория ишлари бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •2.4. Курс лойиҳаси (иши) бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •2.5. Мустақил ишлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •3. Ўқув-услубий ва ахборот таъминоти
- •3.1. Асосий адабиётлар
- •3.2. Қўшимча адабиётлар
- •Критерии оценки
- •Типовые критерии набранных баллов студентами на пк
- •Типовые критерии набранных баллов студентами на тк
- •Критерий оценивания итогового контроля в форме «Письменная работа»
- •Список литературы
Расчет магнитной цепи при нагрузке
Магнитное поле при нагрузке образуется током в обмотке возбуждения I и симметричной трехфазной системой токов I обмотки статора. Наибольшую роль в процессе преобразования энергии в машине играет магнитное поле, соответствующее основной гармонической индукции в зазоре и называемое полем взаимоиндукции. Для расчета поля взаимоиндукции нужно знать размеры и свойства материалов магнитной цепи (в виде зависимости В = (Н), н.с. обмотки возбуждения F=WI , амплитуду основной гармонической н.с. якоря и электрический угол ψ + /2 между осями этих намагничивающих сил. ψ – угол между ЭДС от продольного поля Еrd и током якоря I на векторной диаграмме напряжений рис.3. Расчет поля взаимоиндукции при нагрузке значительно сложнее, чем при холостом ходе. Однако при известных оговорках и допущениях расчет [4] магнитной цепи при нагрузке может быть выполнен с использованием результатов расчета магнитной цепи при холостом ходе.
Чтобы иметь возможность использовать в расчете магнитной цепи при нагрузке результаты расчета магнитной цепи при холостом ходе, прибегают к замене составляющих н.с. возбуждениями. Амплитуда основной гармонической н.с. якоря
А.
Н.с. возбуждения при нагрузке определяют следующим образом . Режим нагрузки машины задают фазным напряжением U, фазным током I и углом между ними φ, который может быть рассчитан по коэффициенту мощности cosφ, cosφ =0,8 тогда φ =37 .
Для заданного режима нагрузки строят векторную диаграмму (рис. 3). Диаграмма может быть построена как в абсолютных , так и в относительных величинах.
Построение начинают с фазного тока IN, изображаемого в произвольном масштабе. При углом φN к нему (при перевозбуждении в сторону опережения) откладывают в некотором масштабе вектор фазного напряжения UN. Построение векторной диаграммы лучше производить в о.е., приняв масштаб 10см = 1 о.е. К этому вектору прибавляют вектор падения напряжения на индуктивном сопротивлении рассеяния статора jINXσ и определяют Er – ЭДС от результирующего поля взаимоиндукции.
jINXσ= j35680,343 = j1223,8 В.
jINXσ=10,155=0,155 о.е.
На векторной диаграмме длина этого вектора в выбранном масштабе напряжения (1 о.е.=10 см ) будет равна 1,55 см.
Согласно проведенных построений: Er =1,11.
По ЭДС с помощью частичной характеристики холостой хода
Е = (F1) (рис.2) определяют магнитные напряжения F1 и F и коэффициент насыщения kzа=F1/F.
F1=1,12; F =0,96; kzа=1,12 / 0,96=1,16.
По рис.П.13 для найденного kzа=1,16 и м/’ =м / (k )=1,404. Находим коэффициенты
d=0,96; q=0,69; kqd=0,0031.
По рис.П.10, П.11 определяем коэффициенты для
м/’ =1,404, ’/ τ = 0,0438 и α=0,72
kаd=0,845; kаq=0,55.
Положение точки Q, определяющей направление ЭДС Erd (или оси q) и угол ψ, находят, добавляя к Er ЭДС . ЭДС , соответствующую н.с. =q kаq(Fq/ cos ψ)= q kаq Fa определяют по продолжению начальной линейной части характеристики
Е = (F1) (см.рис.2)
q kаq Fa=0,690,55 13003,8/18051,8=0,272.
Fa= Fa/ Fх=13003,8/18051,8=0,72.
Величина ЭДС в о.е. определенная по частичной характеристике холостой хода.
На диаграмме ЭДС (рис.3) опережает на угол ток IN и совпадает по направление с комплексом jIXσ.
Опустив перпендикуляр АС из точки А на OQ, раскладывают ЭДС на составляющие (ЭДС от результирующего продольного поля взаимоиндукции) и (ЭДС от результирующего поперечного поля взаимоиндукции)
=1,09; =0,19. Erd=ErdUN=1,097968=8685,12 В.
Поток взаимоиндукции по продольной оси
Фrd=С1kф Erd=6,8710–51,0538586,12=0,628 Вб.
По частичной характеристике намагничивания Ф=(F1) (кривая 1) на рис.4, построенной по результатам расчета магнитной цепи при холостой ходе, определяют магнитное напряжение Frd=F1=19400 A , cсоответствующее потоку Фrd=0,628 Вб. Определяем из диаграммы ЭДС угол ψ (рис.3) ψ =530; cosψ =0,6018; sinψ =0,7986.
Определив из диаграммы угол ψ рассчитывают эквивалентную намагничивающую силу по продольной оси.
0,960,84513003,80,7986+0,0031(0,536/
/0,0235) 13003,80,6018=9001,831 А,
где Fd = Fа sinψ; Fq = Fа cosψ.
Добавив н.с. к магнитному напряжению Frd, находят магнитное напряжение между краями соседних полюсов (рис.4) от которого при нагрузке зависит поток рассеяния полюсов и определяют этот поток по характеристике Ф = (F1)
= 19400 +9001,831 = 28401831 A
Ф = (Frd + ) = 0,245 Bб.
Прибавив поток рассеяния полюсов Ф к потоку взаимоиндукции по продольной оси Фrd, который входит в полюс со стороны зазора, определяют поток в сердечника полюса у его основания: Фm = Фrd +Ф = 0,628 + 0,245 = 0,873 Вб.
По характеристике Фm = (F2) (кривая 3 по.рис.4) находим магнитное напряжение F2, соответствующее потоку Фm .
F2 =2600 A.
Рис. Диаграмма
ЭДС
Cкладывая Frd, , F2, получаем н.с. возбуждения при номинальной нагрузке
FN = Frd + + F2 = 19400 +9001,8 +2699 = 31001,8 A.
В относительных единицах
FN = FN / Fх=31001,8 /18051,8=0,717.
Полученное значение FN должно быть близко к н.с. найденной ориентировочно по рис.П.6. при выборе размеров полюса.
Определяем индукции в участках магнитной цепи при номинальной нагрузке, которой соответствует ЭДС Fr =1,11 и kzа=F1/F = 1,16.
Рис. Частичные
характеристики намагничивания