- •Введение
- •Структура курсовой работы
- •1 Расчет процесса алкилирования изобутана олефинами
- •1.1 Варианты заданий для расчета курсовой работы
- •1.3 Сводный баланс материальных потоков
- •2 Расчет процесса синтеза метил-трет-бутилового эфира (МТБЭ)
- •2.1 Варианты заданий для расчета курсовой работы
- •2.2 Расчет материальных потоков получения МТБЭ
- •Библиографический список
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
2 Расчет процесса синтеза метил-трет-бутилового эфира (МТБЭ)
Первая промышленная установка синтеза МТБЭ производительностью 100 тыс. т/год по МТБЭ была пущена в 1973 г. в Италии. Затем аналогичные установки были введены в эксплуатацию в ФРГ в 1976 г. и США в 1980 г. С тех пор мировое производство МТБЭ непрерывно возрастало, особенно интенсивно в США, нефтепереработка которой характеризуется исключительно высокой насыщенностью процессами каталитического крекинга.
Производство МТБЭ в 1990 г. составило в мире 7,5 млн. т, в том числе в США - около 1,5 млн. т.
На данный момент его мировое производство составляет более 35 млн. т в год. МТБЭ характеризуется высокой детонационной стойкостью и имеет дорожное ОЧ = 108-110. Присутствие его в бензинах способствует снижению содержания оксидов углерода, углеводородов и циклических ароматических соединений в отработавших газах.
Основной реакцией процесса является присоединение изобутилена к метанолу по следующей реакции:
Важными оперативными параметрами, влияющими на материальный баланс процесса и качество продуктов О-алкилирования, являются: давление, температура, объемная скорость сырья, соотношение метанол:изобутен.
При жидкофазном О-алкилировании изменение давления не оказывает существенного влияния на процесс. Давление должно ненамного превышать упругость паров углеводородов сырья при температуре катализа. Обычно в реакторах с внутренней системой охлаждения при О-алкилировании метанола изобутиленом давление поддерживают 0,7-0,75 МПа.
При повышении температуры снижается вязкость метанола и углеводородов, и создаются условия более благоприятные для их контактирования и диспергирования. Это обусловливает большую скорость всех протекающих реакций. При этом снижаются затраты энергии, что улучшает экономические показатели процесса.
Однако чрезмерное повышение температуры интенсифицирует побочные реакции в большей степени, чем целевую реакцию. При этом снижается избирательность реакций О-алкилирования и ухудшается качество получаемого эфира.
Снижение температуры в определенных пределах оказывает благоприятное влияние на селективность реакций, выход и качество МТБЭ. Лимитирующим фактором при снижении температуры реакции является чрезмерное снижение скорости основной реакции.
24
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
На практике оптимальный интервал температур при О-алкилировании метанола изобутиленом составляет 60-70 °С.
Соотношение метанол:олефин является одним из важнейших параметров О-алкилирования. Избыток метанола интенсифицирует целевую и подавляет побочные реакции О-алкилирования. Чрезмерное повышение этого соотношения увеличивает капитальные и эксплуатационные затраты, поэтому поддерживать его выше 10:1 нерентабельно.
На рис. 3 представлена принципиальная технологическая схема производства МТБЭ.
Рис.3. Принципиальная схема производства МТБЭ:
1, 2, 3, 4 – емкости; 5 – реактор; 6 – экстрактор; 7 - ректификационная колонна; 8, 9,
10– сепараторы; 11, 12, 13 - конденсаторы-холодильники; 14 – 21 – теплообменники; 22-29
–насосы
2.1 Варианты заданий для расчета курсовой работы
Принятые исходные данные для расчета реактора представлены в таблице 14, состав сырья (бутен-изобутиленовой фракции) – в таблице 15, варианты заданий для расчета реактора синтеза МТБЭ – в таблице 16.
25
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Таблица 14
Исходные данные для расчета реактора
Параметр |
Единица |
Значение |
Температура процесса, t |
°С |
70 |
Давление процесса, Р |
МПа |
0,75 |
Количество дней работы установки |
- |
330 |
Производительность по МТБЭ, GМТБЭ |
т/год |
50000 |
Производительность по МТБЭ, GМТБЭ |
кг/ч |
6313,1 |
Конверсия изобутилена, ХИБ |
доля масс. |
0,95 |
Доля изобутилена на образование изооктилена, ХИБИО |
доля масс. |
0,005 |
Доля изобутилена на образование третбутанола, ХИБТБ |
доля масс. |
0,005 |
Соотношение метанол: изобутилен (мольное), К |
- |
4 |
Селективность процесса по изобутилену (на МТБЭ), S |
- |
0,99 |
Таблица 15
Состав БИФ (бутен-изобутеновой фракции)
Компонент |
% масс. |
∑C3 |
0,5 |
Изобутан |
2 |
Н-бутан |
12 |
Бутен-1 + бутен-2 |
37 |
Изобутилен |
48,4 |
∑C5 |
0,1 |
Итого |
100 |
2.2Расчет материальных потоков получения МТБЭ
2.2.1Материальный баланс
Обозначим количество изобутилена, поступающего в реактора как GИБ.
Тогда количество конвертированного изобутилена составит |
|
||||
GИБК = GИБ ∙ ХИБ, |
(2.1) |
||||
где ХИБ – конверсия изобутилена, доля масс. (таблица 14). |
|
||||
Количество образовавшегося МТБЭ составит: |
|
||||
G |
= G |
∙ S ∙ |
ММТБЭ |
, |
(2.2) |
|
|||||
МТБЭ |
ИБК |
|
МИБ |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
26 |
|
|
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
где S – селективность процесса по изобутилену (на МТБЭ); ММТБЭ и МИБ – молекулярные массы МТБЭ и изобутена соответственно, г/моль.
|
|
|
|
Таблица 16 |
|
Варианты заданий для расчета потоков получения МТБЭ |
|||
|
|
|
|
|
Вариант |
|
Производительность |
Количество |
Температура |
|
реактора, т/год по МТБЭ |
дней работы |
процесса, °С |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
1 |
|
25000 |
325 |
60 |
2 |
|
27500 |
330 |
65 |
3 |
|
30000 |
335 |
70 |
4 |
|
32500 |
340 |
75 |
5 |
|
35000 |
325 |
80 |
6 |
|
37500 |
330 |
60 |
7 |
|
40000 |
335 |
65 |
8 |
|
42500 |
340 |
70 |
9 |
|
45000 |
325 |
75 |
10 |
|
47500 |
330 |
80 |
11 |
|
50000 |
335 |
60 |
12 |
|
52500 |
340 |
65 |
13 |
|
55000 |
325 |
70 |
14 |
|
57500 |
330 |
75 |
15 |
|
60000 |
335 |
80 |
16 |
|
62500 |
340 |
60 |
17 |
|
65000 |
325 |
65 |
18 |
|
67500 |
330 |
70 |
19 |
|
70000 |
335 |
75 |
20 |
|
72500 |
340 |
80 |
21 |
|
75000 |
325 |
60 |
22 |
|
77500 |
330 |
65 |
23 |
|
80000 |
335 |
70 |
24 |
|
82500 |
340 |
75 |
25 |
|
85000 |
325 |
80 |
26 |
|
87500 |
330 |
60 |
27 |
|
90000 |
335 |
65 |
28 |
|
92500 |
340 |
70 |
29 |
|
95000 |
325 |
75 |
30 |
|
97500 |
330 |
80 |
27
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Подбираем значение GИБ таким образом, чтобы количество образовавшегося МТБЭ совпадало со значением, представленным в таблице 14. В ходе подбора определили, что GИБ = 4271,6 кг/ч. Таким образом,
GИБК = 4271,6 ∙ 0,95 = 4058,0 кг/ч.
Количество образовавшегося МТБЭ составит
88
GМТБЭ = 4058,0 ∙ 0,99 ∙ 56 = 6313,1 кг/ч,
что совпадает с табличным значением.
Количество непрореагировавшего изобутилена определяется по формуле:
GИБН = GИБ ∙ (1 − ХИБ), |
(2.3) |
GИБН = 4271,6 ∙ (1 − 0,95) = 213,6 кг/ч.
Количество углеводородной фракции, поступающей в реактор,
GС = GИБ/0,484, |
(2.4) |
где 0,484 – содержание изобутилена в исходном сырье, доля мас. (таблица 15).
GС = 4271,6/0,484 = 8825,6 кг/ч . |
|
|
|
Массовое соотношение метанол: изобутилен определится как |
|
||
КМИ = К ∙ |
ММЕТ |
, |
(2.5) |
|
|||
|
МИБ |
|
где К – мольное соотношение метанол: изобутилен (таблица 14); ММЕТ – молекулярная масса метанола, г/моль.
КМИ = 4 ∙ |
32 |
= 2,29. |
|
|
|
||
56 |
|
|
|
Количество метанола на входе в реактор: |
|
||
GМЕТС = GИБ ∙ КМИ. |
(2.6) |
||
GМЕТС = 4271,6 ∙ 2,29 = 9763,7 кг/ч. |
|
||
Количество метанола, пошедшего на образование МТБЭ: |
|
28
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
G |
= G |
∙ |
ММЕТ |
, |
(2.7) |
|
М |
||||||
МЕТ |
МТБЭ |
|
|
|
||
|
|
|
МТБЭ |
|
|
GМЕТ = 6313,1 ∙ 3288 = 2295,7 кг/ч .
Количество непрореагировавшего метанола на выходе из реактора:
GМЕТН = GМЕТС − GМЕТ, |
(2.8) |
GМЕТН = 9763,7 − 2295,7 = 7468,0 кг/ч.
Количество воды, пошедшей на образование трет-бутилового спирта:
G |
= G |
∙ Х |
∙ |
МВОДА |
, |
(2.9) |
|
М |
|||||||
ВТБ |
ИБК |
ИБТБ |
|
|
|
||
|
|
|
|
ИБ |
|
|
где МВОДА – молекулярная масса воды, г/моль; ХИБТБ - доля изобутилена, пошедшего на образование трет-бутанола, доля мас. (таблица 14).
18
GВТБ = 4058,0 ∙ 0,005 ∙ 56 = 6,5 кг/ч.
Количество образовавшегося трет-бутанола:
G |
= G ∙ Х |
|
∙ |
МТБ |
, |
(2.10) |
|
ИБТБ |
М |
||||||
ТБ |
ИБК |
|
|
|
|||
|
|
|
|
ИБ |
|
|
где МТБ – молекулярная масса трет-бутанола, г/моль.
GТБ = 4058,0 ∙ 0,005 ∙ 7456 = 26,8 кг/ч.
Количество образовавшегося изо-октилена:
GИО = GИБК ∙ ХИБИО, |
(2.11) |
где ХИБИО – доля изобутилена, пошедшая на образование изо-октилена, доля мас.
GИО = 4058,0 ∙ 0,005 = 20,3 кг/ч .
Материальный баланс реактора представлен в таблице 17.
Таблица 17
Материальный баланс реактора
29
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Компонент |
% масс. |
т/год |
т/сут |
кг/ч |
кг/с |
Приход |
|
|
|
|
|
∑C3 |
0,24 |
349,5 |
1,1 |
44,1 |
0,012 |
Изобутан |
0,95 |
1398,0 |
4,2 |
176,5 |
0,049 |
Н-бутан |
5,70 |
8387,9 |
25,4 |
1059,1 |
0,294 |
Бутен-1 + бутен-2 |
17,56 |
25862,6 |
78,4 |
3265,5 |
0,907 |
Изобутилен |
22,97 |
33831,1 |
102,5 |
4271,6 |
1,187 |
∑C5 |
0,05 |
69,9 |
0,2 |
8,8 |
0,002 |
Метанол |
52,50 |
77328,3 |
234,3 |
9763,7 |
2,712 |
Вода |
0,04 |
51,7 |
0,2 |
6,5 |
0,002 |
Итого |
100,0 |
147279,0 |
446,3 |
18595,8 |
5,166 |
Расход |
|
|
|
|
|
МТБЭ |
33,95 |
50000,0 |
151,5 |
6313,1 |
1,754 |
Непрореагировавший метанол |
40,16 |
59146,5 |
179,2 |
7468,0 |
2,074 |
Непрореагировавший изобутилен |
1,15 |
1691,6 |
5,1 |
213,6 |
0,059 |
∑C3 |
0,24 |
349,5 |
1,1 |
44,1 |
0,012 |
Изобутан |
0,95 |
1398,0 |
4,2 |
176,5 |
0,049 |
Н-бутан |
5,70 |
8387,9 |
25,4 |
1059,1 |
0,294 |
Бутен-1 + бутен-2 |
17,56 |
25862,6 |
78,4 |
3265,5 |
0,907 |
∑C5 |
0,05 |
69,9 |
0,2 |
8,8 |
0,002 |
Изооктилен |
0,11 |
160,7 |
0,5 |
20,3 |
0,006 |
Третбутанол |
0,14 |
212,4 |
0,6 |
26,8 |
0,007 |
Итого |
100,0 |
147279,0 |
446,3 |
18595,8 |
5,166 |
2.2.2 Тепловой баланс реактора
Суть теплового баланса реактора заключается в определении количества несбалансированного тепла, образующегося в ходе процесса и в расчете количества водяного конденсата, необходимого для снятия избытка тепла процесса синтеза МТБЭ. Количество вносимого в реактор или уносимого из реактора тепла определится по формуле
Q = Gi ∙ Cpi ∙ ti, |
(2.12) |
где Gi – расход i-го компонента, кг/с; Сpi – теплоемкость i-го компонента, кДж/(кг∙град); ti – температура, °С.
Для углеводородных компонентов сырья и продуктов реакции
теплоемкость определим по формуле |
|
Cp = 4,187 ∙ (0,403 + 0,000405 ∙ t), |
(2.13) |
√ρ1515
где ρ1515 – относительная плотность нефтепродукта.
30
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Значение ρ1515 определим по формуле:
ρ15 |
= 0,994 ∙ ρ20 |
+ 0,0093, |
(2.14) |
15 |
4 |
|
|
где ρ204 – относительная плотность нефтепродукта при 20 °С. Является справочной величиной.
Значения плотностей углеводородных компонентов сырья представлены в таблице 18.
|
|
|
Таблица 18 |
|
Плотности углеводородных компонентов сырья |
||
|
|
|
|
|
Компонент |
Плотность, ρ420 |
Плотность, ρ1515 |
|
∑C3 |
0,5100 |
0,5162 |
|
Изобутан |
0,5573 |
0,5633 |
|
Н-бутан |
0,5789 |
0,5847 |
|
Бутен-1 + бутен-2 |
0,5945 |
0,6002 |
|
Изобутилен |
0,595 |
0,6007 |
|
∑C5 |
0,6262 |
0,6317 |
|
Диизобутилен |
0,7149 |
0,7199 |
|
|
|
|
Значения теплоемкости метанола, третбутанола и МТБЭ являются справочной величиной.
Потери тепла в реакторе принимаются равными 1 % от входящего тепла. Реакция синтеза МТБЭ протекает с выделением тепла. Тепловой эффект
реакции определяется по формуле: |
|
∆Н = НПРОД − НС, |
(2.15) |
где НПРОД и НС – теплоты образования продуктов реакции и исходного сырья соответственно, кДж/моль.
Ввиду малой доли побочных реакций в ходе процесса их влиянием на тепловой эффект пренебрегаем. Теплоты образования метанола, изобутилена и МТБЭ приведены в таблице 19.
|
|
|
Таблица 19 |
Теплоты образования компонентов |
|
||
|
|
|
|
Компонент |
МТБЭ |
Метанол |
Изобутилен |
|
|
|
|
Теплота образования, кДж/моль |
-291 |
-201 |
-16,92 |
Таким образом, согласно реакции, по которой протекает процесс, тепловой эффект реакции составит
∆Н = −291 − (−201 + (−16,92)) = −73,08 кДж/моль.
Мольное количество образовавшегося МТБЭ составит
GМТБЭ′ = GМТБЭ/ММТБЭ = 1,754/0,088 = 19,93 моль/с.
31
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Таким образом, количество тепла, выделившееся в ходе синтеза МТБЭ составит
QP = 19,93 ∙ 73,08 = 1456,4 кДж/с.
Тепловой баланс реактора представлен в таблице 20.
Из таблицы 20 видно, что разность входящего и уходящего тепла равняется
∆= 2353,46 − 930,16 = 1423,3 кВт.
Количество воды, необходимой для снятия избытка тепла процесса,
вычисляется по формуле: |
|
|
|
|
в = |
∆ |
, |
(2.16) |
|
|
||||
Срв ∙ ( Н − К) |
||||
|
|
|
где Срв – теплоемкость воды, принимается равной 4,187 кДж/(кг∙К); tН и tК – начальная и конечная температура соответственно охлаждающей воды, °С; принимаем соответственно 20 и 40 °С.
Подставляя значения, получим: |
|
|
|
|
||||||
|
в |
= |
|
1456,4 |
|
= 17,0 |
кг |
. |
|
|
|
4,187 ∙ (40 − 20) |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
с |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 20 |
|
|
|
|
Тепловой баланс реактора |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||
Компонент |
Расхо |
|
Температур |
Теплоемкость, |
Количество |
|||||
д, кг/с |
|
а, °С |
|
кДж/(кг∙град) |
тепла, кДж/с |
|||||
|
|
|
||||||||
Приход |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∑C3 |
0,012 |
|
70,00 |
|
2,514 |
|
|
2,16 |
||
Изобутан |
0,049 |
|
70,00 |
|
2,406 |
|
|
8,26 |
||
Н-бутан |
0,294 |
|
70,00 |
|
2,362 |
|
|
48,64 |
||
Бутен-1 + бутен- |
0,907 |
|
70,00 |
|
2,331 |
|
|
148,02 |
||
Изобутилен |
1,187 |
|
70,00 |
|
2,330 |
|
|
193,54 |
||
∑C5 |
0,002 |
|
70,00 |
|
2,272 |
|
|
0,39 |
||
Свежий метанол |
0,638 |
|
70,00 |
|
2,610 |
|
|
116,51 |
||
Циркулирующи |
2,074 |
|
70,00 |
|
2,610 |
|
|
379,00 |
||
Вода |
0,002 |
|
70,00 |
|
4,187 |
|
|
0,53 |
||
Тепло реакции |
- |
|
- |
|
|
- |
|
|
|
1456,41 |
Итого |
5,166 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2353,46 |
Расход |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
МТБЭ |
1,754 |
|
70,00 |
|
2,511 |
|
|
308,20 |
||
Непрореагирова |
2,074 |
|
70,00 |
|
2,610 |
|
|
379,00 |
||
вший метанол |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
32 |
|
|
|
|
|