Топливо и продукты горения
.pdfСПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Содержание
Введение: Технические характеристики парогенератора Е-75-40ГМ |
3 |
|
1. |
Составление расчётно-технологической схемы трактов парового котла. |
|
Выбор коэффициентов избытка воздуха. |
4 |
|
2. |
Топливо и продукты горения. |
5 |
3. |
Определение расчётного расхода топлива. |
7 |
4 Выбор схемы сжигания топлива. |
8 |
|
5. |
Поверочный расчёт топки. |
|
|
9 |
|
|
5.1. Определение конструктивных размеров и характеристик топки. |
10 |
|
5.2. Расчёт теплообмена в топке. |
11 |
6. |
Поверочный расчёт фестона. |
13 |
7. |
Определение тепловосприятий пароперегревателя, экономайзера, |
|
воздухоподогревателя и сведение теплового баланса парового котла. |
17 |
|
8. |
Поверочно-конструкторский расчёт пароперегревателя. |
20 |
9. |
Поверочно-конструкторский расчёт хвостовых поверхностей нагрева. |
|
|
9.1 |
Расчёт водяного экономайзера. |
24 |
|
9.2 |
Расчёт воздушного подогревателя. |
28 |
10.1 |
Эксплуатация парового котла. |
32 |
|
10.2 |
Пуск барабанного котла |
33 |
|
10.3 |
Останов котла. |
35 |
|
Список литературы. |
36 |
||
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Введение.
Технические характеристики парогенератора Е-75-40ГМ.
Производитель – Барнаульский котельный завод.
Топочная камера объемом 261.256 м2 полностью экранирована трубами 60 3 мм с шагом 100 мм.
Схема испарения трехступенчатая. Чистый отсек (первая ступень) расположен в средней части барабана, солевые (вторая ступень) — по его торцам. В третью ступень включены два выносных циклона.
Перегреватель агрегата БКЗ-75-39ГМА — вертикального типа, змеевиковый, радиационно-конвективный, расположен за фестоном и выполнен из труб 38 3 мм.
Экономайзер парогенератора БКЗ-75-39ГМА — стальной, гладкотрубный, змеевиковый, одноступенчатый, с шахматным расположением труб 32 3. Поперечный шаг труб — 75 мм, продольный — 55 мм.
Воздухоподогреватель парогенератора БКЗ-75-39ГМА — трубчатый, одноступенчатый, двухходовый (по воздуху), с вертикальным расположением труб 40 1,6. Поперечный шаг труб — 60 мм, продольный — 42 мм.
Технические и основные конструктивные характеристики парогенератора следующие:
номинальная паропроизводительность – 75 т/ч;
рабочее давление на выходе из пароперегревателя – 40 кгс/см2;
температура перегретого пара – 440оС;
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Аннотация
В данной курсовой работе рассмотрен типовой расчет промышленного парогенератора на примере парового котла Е-75-40 ГМ с топкой предназначенной для камерного сжигания мазута со следующими характеристиками:
номинальная паропроизводительность – 75 т/ч;
рабочее давление в барабане котла – 44 кгс/см2;
рабочее давление на выходе из пароперегревателя – 40 кгс/см2;
температура перегретого пара – 440оС;
температура питательной воды - 150оС;
температура уходящих газов – 160оС;
температура горячего воздуха – 200оС;
вид и марка топлива – мазут малосернистый №96 ;
тип топочного устройства – камерная топка.
Входе работы было получено:
поверхность нагрева пароперегревателя – 556,121 м2;
поверхность нагрева экономайзера – 594,235 м2;
поверхность нагрева воздухоподогревателя – 1979,229 м2 .Число ходов по воздуху равно 2.
Врасчетно-пояснительной записке содержится:
|
листов – 56 ; |
||||
|
|
|
|
|
|
рисунков и эскизов – 14 ; |
|||||
|
таблиц – 13 . |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
1.СОСТАВЛЕНИЕ РАСЧЕТНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ ТРАКТОВ ПАРОВОГО КОТЛА.ВЫБОР КОЭФФИЦЕНТОВ ИЗБЫТКА ВОЗДУХА.
1.1) Расчетно-технологическая схема трактов парового котла(см. рис.1)
1.2) Величину коэффициента избытка воздуха на выходе из топки, при использовании жидкого топлива, принимаем т’’=1,1 Для заданного парового котла находим значения присосов воздуха в газоходы
Таблица 1.1.
Элементы парового |
Газоходы |
Величина присоса |
|
котла |
|||
|
|
||
Топочная камера |
Топка парового котла |
0,05 |
|
для жидкого топлива |
|||
|
|
||
Котельные пучки |
Фестон |
0,05 |
|
Пароперегреватели |
Первичный |
0,03 |
|
пароперегреватель |
|||
|
|
||
Экономайзеры |
Котлов Д=70 т/ч |
0,02 |
|
Воздухоподогреватели |
Котлов Д=75 т/ч |
0,03 |
|
(трубчатые) |
|||
|
|
Вычисляем величины коэффициентов избытка воздуха за каждым газоходом, а также их средние значения
Таблица 1.2.
№ |
|
Коэф.избытка воздуха |
Величина |
Средний коэф. |
|
Газоходы |
избытка воздуха в |
||||
п./п. |
за газоходом ’’ |
присоса |
|||
|
газоходе |
||||
|
|
|
|
||
1 |
Топка и фестон |
т’’= ф’= т=1,1 |
т=0,05 |
т= т’’=1,1 |
|
2 |
Пароперегрева- |
пе’’= т’’+ пе=1,1+ |
пе=0,03 |
пе=( пе’’+ т’’)/2= |
|
тель |
+0,03=1,13 |
(1,13+1,1)/2=1,115 |
|||
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
3 |
Экономайзер |
эк’’= пе’’+ эк=1,13+ |
эк=0,02 |
эк=( эк’’+ пе’’)/2= |
|
+0,02=1,15 |
(1,15+1,13)/2=1,14 |
||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Воздухоподогре- |
вп’’= ух’’= эк’’+ вп= |
|
вп=( ух+ эк’’)/2= |
|
4 |
вп=0,03 |
(1,18+1,15)/2=1,165 |
|||
ватель |
=1,15+0,03=1,18 |
||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Диаграмма Jг- υг |
|
|
|
|
12000 |
|
|
|
|
|
|
10000 |
|
|
|
|
|
|
8000 |
|
|
|
|
|
г |
6000 |
|
|
|
|
|
J |
|
|
|
|
|
|
|
4000 |
|
|
|
|
|
|
2000 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
0 |
500 |
1000 |
1500 |
2000 |
2500 |
|
|
|
Температура, 0С |
|
|
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
2.ТОПЛИВО И ПРОДУКТЫ СГОРАНИЯ.
2.1) Вид топлива: Мазут малосернистый Элементарный состав
W п =3%; Ap=0,05%; Sp=0,3%; Cp=84,65%; Hp=11,7%; Op=0,3%;
Величина теплоты сгорания: Qнр=9620 ккал/кг Расчитываем приведенную влажность и зольность:
|
|
|
W |
p |
1000 |
|
3 1000 |
|
|
W |
п |
|
|
|
0,3118 |
||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Q |
р |
9620 |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
%кг1000/ккал
Для контроля проверяем баланс элементарного состава: Ср+ Hр+ Sр+ Oр+ Aр+ Wр=100%
84,65%+11,7%+0,3%+0,3%+0,05%+3%=100%
2.2) Теоретические объемы:
Воздуха: Vo=10,62м3/кг
Продуктов горения: V(RO2)=1,58м3/кг; Vo(N2)=8,39м3/кг; Vo(H2O)=1,51 м3/кг
Таблица 2.1
Объемы и массы продуктов горения, доли трехатомных газов и водяных паров, концентрация золы
№
п/п
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Величина
Коэф. избытка воздуха за газоходом ’’
Коэф. избытка воздуха средний в газоходе
V |
|
V |
o |
|
|
|
ЗА |
|
O |
|
O |
|
|||||
H |
H |
|
|
|||||
2 |
|
|
2 |
|
|
|
||
0,0161( 1)V |
o |
|
||||||
СР |
||||||||
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
V |
V |
2 |
V |
o |
2 |
|
ЗА |
|
|
|
|
||||
г |
RO |
N |
|
||||
|
|
|
|
||||
V |
|
|
|
( 1)V |
|
||||||||||||
|
H |
O |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
o |
|
|||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СР |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
ЗА |
||
r |
|
|
|
|
|
|
RO |
2 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
RO |
2 |
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СР |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
|||
rH2O |
|
|
VH2O |
|
|
|
ЗА |
||||||||||
|
|
Vг |
|
|
|
|
|
СР |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
r |
r |
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
ЗА |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
n |
|
|
|
RO |
2 |
|
|
|
H |
O |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
СР |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
G |
|
1 |
Ap |
|
|
ЗА |
|||||||||||
г |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
СР |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
1.306 Vo |
|||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||
|
|
г |
|
|
G |
г |
|
|
|
|
|
|
ЗА |
||||
|
|
|
Vг |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
СР |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Vo=10,62 м3/кг; V(RO2)=1,58 м3/кг; Vo(N2)=8,39 |
||||
Едини |
м3/кг; Vo(H2O)=1,51м3/кг; Wp=3%; Ap=0,05% |
||||
|
|
|
|
||
цы |
|
|
|
|
|
|
Газоходы |
|
|||
|
Топка и |
Пароперег |
Экономайз |
Воздухопод |
|
|
фестон |
реватель |
ер |
огреватель |
|
— |
т’’=1,1 |
пе’’= |
эк’’= |
вп’’= |
|
=1,113 |
=1,15 |
=1,18 |
|||
|
|
||||
— |
т’’=1,1 |
т= |
эк= |
вп= |
|
=1,115 |
=1,14 |
=1,165 |
|||
|
|
||||
|
1,527098 |
- |
- |
1,540777 |
|
М3/КГ |
|
|
|
|
|
- |
1,529663 |
1,533937 |
1,538212 |
||
|
|||||
|
12,5591 |
- |
- |
13,42238 |
|
М3/КГ |
|
|
|
|
|
- |
12,72096 |
12,99074 |
13,26051 |
||
|
|||||
— |
0,125805 |
- |
- |
0,117714 |
|
|
|
|
|
||
- |
0,124204 |
0,121625 |
0,119151 |
||
|
|||||
|
0,121593 |
- |
- |
0,114792 |
|
— |
|
|
|
|
|
- |
0,120247 |
0,118079 |
0,115999 |
||
|
|||||
— |
0,247398 |
- |
- |
0,232506 |
|
|
|
|
|
||
|
- |
0,244452 |
0,239704 |
0,23515 |
|
|
16,25619 |
- |
- |
17,36577 |
|
КГ/КГ |
|
|
|
|
|
- |
16,46424 |
16,81098 |
17,15772 |
||
|
|||||
КГ/М3 |
1,294376 |
- |
- |
1,293792 |
|
|
|
|
|
||
- |
1,29426 |
1,294074 |
1,293896 |
||
|
|||||
|
|
|
|
|
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
2.3) Расчитываем значения энтальпий воздуха и продуктов сгорания и сводим результаты в таблицу 2.2. Энтальпии воздуха и продуктов горения Jво и Jго берем из приложений П3 и
П4[1]
Энтальпии воздуха и продуктов горения по газоходам парового котла
Таблица 2.2.
|
Темпе- |
|
|
|
Jг=Jго+ |
Jг=(Jг)i- |
|
|
ратура |
|
|
о |
о |
||
Газоходы |
Jго, ккал/кг |
Jво, ккал/кг |
( ’’-1)Jв , |
( ’’-1)Jв |
-(Jг)i+1, |
||
газов |
|||||||
|
|
|
ккал/кг |
|
ккал/кг |
||
|
v, C |
|
|
|
Ккал/кг |
||
|
|
|
|
|
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
|
2200 |
10218 |
8628 |
862,8 |
11080,8 |
559,5 |
|
|
2100 |
9701 |
8203 |
820,3 |
10521,3 |
||
|
556,5 |
||||||
|
2000 |
9187 |
7778 |
777,8 |
9964,8 |
||
|
550,5 |
||||||
|
1900 |
8679 |
7353 |
735,3 |
9414,3 |
||
|
553,5 |
||||||
|
1800 |
8168 |
6928 |
692,8 |
8860,8 |
||
|
544,4 |
||||||
Топка и |
1700 |
7665 |
6514 |
651,4 |
8316,4 |
||
543,5 |
|||||||
1600 |
7163 |
6099 |
609,9 |
7772,9 |
|||
фестон |
540,5 |
||||||
1500 |
6664 |
5684 |
568,4 |
7232,4 |
|||
( т’’) |
|||||||
531,4 |
|||||||
1400 |
6174 |
5270 |
527,0 |
6701,0 |
|||
|
|||||||
|
536,4 |
||||||
|
1300 |
5679 |
4586 |
485,6 |
6164,6 |
||
|
526,4 |
||||||
|
1200 |
5193 |
4452 |
445,2 |
5638,2 |
||
|
514,4 |
||||||
|
1100 |
4719 |
4048 |
404,8 |
5123,8 |
||
|
511,3 |
||||||
|
1000 |
4248 |
3645 |
364,5 |
4612,5 |
||
|
488,3 |
||||||
|
900 |
3799 |
3252 |
325,2 |
4124,2 |
||
|
|
||||||
Паропере- |
700 |
2862 |
2468 |
320,84 |
3182,84 |
488,06 |
|
600 |
2421 |
2106 |
273,78 |
2694,78 |
|||
греватель |
475,1 |
||||||
500 |
1994 |
1736 |
225,68 |
2219,68 |
|||
( пе’’) |
467,93 |
||||||
400 |
1573 |
1375 |
178,75 |
1751,75 |
|||
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Экономай |
500 |
1994 |
1736 |
260,4 |
2254,4 |
475,15 |
|
-зер |
400 |
1573 |
1375 |
206,25 |
1779,25 |
||
462,95 |
|||||||
( эк’’) |
300 |
1163 |
1022 |
153,3 |
1316,3 |
||
|
|||||||
Воздухоп |
300 |
1163 |
1022 |
183,96 |
1346,96 |
459,28 |
|
одогр-ель |
200 |
766 |
676 |
121,68 |
887,68 |
||
448,2 |
|||||||
( вп’’= ух) |
100 |
379 |
336 |
60,48 |
439,48 |
||
|
3.ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ПАРОВОГО КОТЛА. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОГО РАСХОДА ТОПЛИВА.
3.1) |
Составляем тепловой баланс для установившегося состояния парового котла: |
|
||||||||
100=q1+ q2+ q3+ q4+ q5+ q6 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
3.2) |
Для жидких топлив располагаемое тепло топлива: Qрр =Qнp + |
tл |
; |
tл |
= |
|
принимаем |
|||
|
|
|
|
|
|
л |
л |
|
||
|
|
=1200C |
=0,415+0,0006 |
=0,415+0,0006 120=0,487 |
|
|
|
|
|
|
|
л |
л |
л |
|
|
|
|
|
|
|
|
tл=0,487 120=58,44 ккал/кг |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Qpp=9620+58,44=9678,44 ккал/кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J0хв =9,5 V0 |
J0хв=9,5 ∙10,62=100,89 ккал/кг |
|
|
|
|
|
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
3.3) Потери тепла с химическим q3 недожогом определяем потабл.3.1.[1] : q3=0,5% Мкал/кг 3.4) Потерю тепла с уходящими газами находят по формуле:
|
|
|
Q |
|
|
|
(J |
|
|
|
J |
о |
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
q |
|
|
2 |
100 |
|
|
ух |
|
ух |
|
хв |
|
(100 q |
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
2 |
Q |
p |
|
|
Q |
p |
|
|
|
4 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
p |
|
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величину энтальпии уходящих газов Jух определяем линейной интерполяцией по таблице 2.2. для заданной температуры уходящих газов:
160 С |
||
J |
ух |
708,4ккал / кг |
|
|
|
q |
|
|
708,4 1,18 100,89 |
(100 |
0) |
6,0893% |
|
2 |
9678,44 |
||||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Энтальпия теоретически необходимого количества холодного воздуха Jохв (при t = 30оС) находится по формуле: Jохв = 9,5 V0 = 9,5 10,62= 100,89 ккал/кг.
По рис. 3.1 находим q5=0,77%.
3.6) Потери с физическим теплом шлака не учитываем .
3.7) КПД парового котла брутто находим по методу обратного баланса:=100-( q1+ q2+ q3+ q4+ q5+ q6)=100-(6,0893+0,5+0,77)=92,64%
Коэффициент сохранения тепла:
1 |
|
q5 |
|
1 |
0,75 |
0,9919 |
q |
|
|
0,75 92,25 |
|||
5 |
|
пк |
|
|
||
3.8) Расход топлива, подаваемого в топку, расчитываем по формуле:
B |
|
Q |
пк |
100 |
|
D |
к |
(i |
пе |
i |
пв |
) 1000 |
100 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Q |
p |
|
|
|
|
Q |
p |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
p |
|
|
пк |
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
пк |
|
Qпк – количество теплоты полезно отданное в паровом котле
Находим значения энтальпий перегретого пара iпе и питательной воды iпв : По Рпе=40 кгс/см2 и tпе=440 С iпе=789,8 ккал/кг
Рпв=1,08∙Рб=1,08 44=47,52 кгс/см2 (Рб – давление в барабане котла) По Рпв=47,52 кгс/см2 и tпв=150 С iпв=151,552 ккал/кг
|
75 (789,8 151.552) 10 |
5 |
|
B |
|
||
9678,44 |
92,64 |
|
|
|
|
||
5338,8
кг\ч
3.9) Определяем расход фактически сгоревшего топлива
Bp B (1 100q4 ) 5338.8кг\ч
4.ВЫБОР СХЕМЫ ТОПЛИВОСЖИГАНИЯ.
Схему топливосжигания выбирают в зависимости от марки и качества топлива. Подготовка к сжиганию мазута заключается в удалении из него механических примесей, повышении давления и подогрева для уменьшения вязкости.
В проектируемом паровом котле установлены горелки (в количестве трёх штук) с механическими форсунками суммарной производительностью 110 120% от паропроизводительности котла; мазут подогревают до 100130оС. Скорость воздуха в самом узком сечении амбразуры должна быть 30 40 м/с.
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Рис. 2. Газомазутное горелочное устройство БКЗ
1) |
Эстакада со сливными желобами |
9) |
Фильтр тонкой очистки |
2) |
Фильтр грубой очистки |
10) |
Насос второго подъёма |
3) |
Приёмная ёмкость |
11) |
Быстродействующий отсечной клапан |
4) |
Перекачивающий насос |
12) |
Расходомер |
5) |
Расходная ёмкость |
13) |
Регулирующий клапан |
6) |
Насос первого подъёма |
14) |
К форсункам |
7) |
Обратный клапан |
15) |
Линия возврата мазута |
8) |
Подогреватель мазута |
16) |
К другим котлам |
Рис. 3. Схема подготовки и подачи на сжигание жидкого топлива
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
5.ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ТОПКИ.
А
А-A
9
10
8
7
6
5 |
Lф=12750 Lз=7900
Lзl=2700 Lфl=2125
Lок=3550
44*100=4400 еф=60
Hг=9875
bстб=5020
Ось горелок
=3200 |
|
|
2370 |
г2 |
|
||
h |
=1950 |
|
гср |
|
|
|
= |
|
г1 |
|
h |
|
h |
|
|
|
11 |
12 |
|
|
|
|
|
|
|
13 |
1 |
|
|
14 |
|
4 |
310
еф=60
3 
2 
еф=60 
290 
52*100=5200
bстз= 5780
еф=60
еф=60 bстф=5780
А
bстб=5020
=100 |
|
|
|
|
|
|
|
Sб=100 |
|||||||
|
|||||||
ф |
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
60*3 
Sз=100
еф=60
bстз=5780 еф=60
Рис. 4. Эскиз топки
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Задачей поверочного расчёта является определение температуры газов на выходе из топкиm’’ при заданных конструктивных размерах топки, которые определяют по чертежам парового котла.
1) Определение конструктивных размеров и характеристик топки.
Примечания к таблице 5.1
1.ок принимают по таблице 2.1.[2]: для открытых гладкотрубных экранов, для мазутаок=0,55
2.Угловой коэффициент экрана x определяем по номограмме 1а в зависимости от S/d и e/d для этого экрана.
Угловой коэффициент экрана, закрытого огнеупорной массой, равен единице. Реальные условия работы экранов с учетом загрязнения их отложениями шлака и золы оценивают
коэффициентом тепловой эффективности экранов: х , где - коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятия вследствие загрязнения экранных труб или нанесения на них слоя огнеупорного материала, для неэкранированных стен топки принимают =0
Площадь стен топки:
F |
т |
F |
ф |
F |
ф |
2F |
б |
F |
з |
F |
з |
F |
73,7 12,28 2 45,2 45,66 15,6 ,20,5 258,14м |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
ст |
ст |
cт |
ст |
ст |
ст |
ок |
|
|
||||||
Среднее значение коэффициента тепловой эффективности для топки в целом определяют по формуле:
|
|
|
[ |
ф (F ф |
F ф' ) ф' (F ф' |
F ф'i ) 2 б |
(F б |
F бi ) з (F з |
F зi |
) з' (F з' |
F з'i ) |
F ] |
|
|||
|
|
ст |
ст |
ст |
ст |
ст |
ст |
ст |
ст |
ст |
ст |
ок ок |
||||
|
ср |
|
|
|
|
|
|
|
F т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ст |
|
|
|
|
|
|
|
0.506 |
(73.7 2.125) 0.2 12.28 2 0.506 45.2 0.506 45.6 0.2 15.6 0.55 20.5 0.472 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
258.14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7.1.1) Активный объём топочной камеры определяют по формуле:
V |
|
F |
б |
b |
45,2 5,78 261,256м |
2 |
т |
|
|
||||
|
ст |
т |
|
|
||
Эффективная толщина излучающего слоя:
S |
|
3,6 |
V |
т |
3,6 |
|
261,256 |
3,65 |
|
|
|
|
|||||||
т |
F |
т |
258,14 |
||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
ст |
|
|
|
|
||
м.