СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
bw aw ba 150 0,25 38 |
мм |
b1 b2 3 38 4 42 мм |
|
ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ВТОРОЙ ПЕРЕДАЧИ
Проверяем межосевое расстояние:
a |
|
(d |
d |
|
) / 2 |
71,4 228,6 |
150 |
w |
2 |
|
|||||
|
1 |
|
|
2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Проверяем пригодность заготовок колес:
Условие пригодности заготовок колес:
D |
заг |
|
|
|
Dпред
;
S |
S |
пред |
|
заг |
Диаметр заготовки шестерни Dзаг d
Размер заготовки колеса S заг b2 4
Условия соблюдаются Проверяем контактные напряжение
a1 6 81,4 |
мм |
|
42 мм |
|
|
|
2 |
:, |
H , H / mm |
||
|
|
K |
F (u |
|
|
1) |
K |
|
K |
|
K |
|
[ ] |
|
|
|
t |
|
ф |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
H |
|
|
d |
|
b |
|
H |
|
H |
|
H |
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Где:
К= 463 - Вспомогательный коэффициент для косозубой передачи;
Ft
K
2T2 103 / d2 2 263,4 103 / 228,6 2304H окружная сила в зацеплении;
H = 1,1 - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между
зубьями;
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
KH - коэффициент динамической нагрузки, зависящий от окружной
скорости колес и степени точности передачи
v d |
2 |
/ 2000 |
||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
K |
H |
1,01 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
|
F (u |
|
|
|
|
|
|
t |
ф |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||
|
H |
|
|
|
d |
b |
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
7,16 228,6/ 2000 0,82m/ c ; 9 степень точности
1) |
K |
|
K |
|
K |
|
376 |
2304(3,2 1) |
2 |
|
|
H |
H |
H |
228,6 |
38 |
1 1,1 1,01 400H / mm |
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Допускаемая нагрузка передачи не более 10%, следовательно условие соблюдается.
Проверить напряжение изгиба зубьев шестерни и колеса:
|
|
Y |
Y |
|
F |
K |
|
|
K |
|
K |
|
[ ] |
|
|
F 2 |
|
t |
H |
H |
H |
F 2 |
|||||||||
|
|
F 2 |
b m |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Y |
|
[ ] |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
F1 F1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
F1 |
|
|
Y |
|
|
|
|
F1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Где: m - модуль зацепления, мм; b2 - ширина зубчатого венца колеса, мм; |
||||||
Ft |
- окружная сила в зацеплении, Н; |
||||||
|
KH = 1 - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между |
||||||
зубьями; |
|
|
|
|
|
|
|
|
K H = 1 - коэффициент неравномерности нагрузки по длине зуба; |
||||||
|
KH = 1,04 коэффициент динамической нагрузки, зависящий от окружной |
||||||
скорости колес и степени точности передачи; |
|||||||
|
YF1 3,74;YF 2 3,6; - коэффициенты формы зуба шестерни и колеса; |
||||||
|
Y 1 |
|
/140 0,92; - коэффициент, учитывающий наклон зуба |
||||
|
|
|
|
o |
|
|
o |
|
[ ] |
F1 |
и [ ] |
F 2 |
- допустимые напряжения изгиба шестерни и колеса, H / mm2 |
||
|
|
|
|
|
|
||
;
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
|
|
Y Y |
F |
K |
|
K |
|
K |
|
3,6 0,92 |
2304 |
|
F 2 |
t |
H |
H |
H |
|
|
||||||
|
F 2 |
b m |
|
|
|
|
38 |
2 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Y |
104 |
3,74 |
108H / mm |
2 |
|
|
F1 F1 |
|
|||||
F1 |
|
Y |
3,6 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
F 2 |
|
|
|
|
Условие соблюдается, т.к. F 2 [ ]F 2
1 1 1,04
и F1
104
[ ]F1
H / mm |
2 |
|
.
РАСЧЕТ ОТКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ
1. Определяем расчетный диаметр ведущего шкива сечения А (по номограмме):
d |
1 |
|
, Клиновой ремень
d |
(3...4) |
T (3...4) |
3 |
14,7 100mm |
1 |
3 |
1 |
|
|
|
|
|
2. Определяем диаметр ведомого шкива
d |
2 |
|
, мм:
d |
2 |
d u(1 ) 100 2,1(1 0,01) 208mm |
|
1 |
Где: u - передаточное число открытой передачи, |
|
скольжения ( 0,01...0,02 ) |
|
Из стандартного ряда выбираем d 2 200mm.
3. Определяем ориентировочно межосевое расстояние
- коэффициент
a, mm :
a 0,55(d |
d |
) h 0,55(100 200) 8,7 174mm |
1 |
2 |
|
Где h - высота сечения клинового ремня.
4. Определяем расчетную длину ремня |
l, mm : |
|
|
||||||||
|
|
|
(d d |
)2 |
|
3,14 |
|
|
(200 100)2 |
||
l 2a |
|
(d1 d2 ) |
1 |
2 |
|
2174 |
|
(200 100) |
|
833mm |
|
2 |
|
4a |
|
2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
4 174 |
||||
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
l 900mm.
5. Уточняем значение межосевого расстояния по стандартной длине:
a 1/ 8(2l (d |
d |
|
) |
(2l (d |
d |
|
)) |
2 |
8(d |
d |
|
) |
2 |
) |
|||
2 |
2 |
|
2 |
|
|||||||||||||
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|||
0,125(1800 942 |
(1800 942) |
2 |
8(200 |
100) |
2 |
) 209mm |
|||||||||||
|
|
||||||||||||||||
6. Определяем угол обхвата ремнем ведущего шкива a1, град:
|
180 57 |
d |
2 |
d |
a |
|
1 |
||
1 |
|
|
|
a |
|
|
|
|
153
120 ,
условие выполняется.
7. определяем скорость ремня
, m / c
:
|
d n |
|
3,14 |
100 1425 / 60000 |
7,4m / c [v], |
||
1 |
1 |
|
|||||
60 10 |
3 |
||||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|||
Где [v] - допускаемая скорость для клиновых ремней
8. определяем частоту пробегов ремня U ,c |
1 |
: |
|
[v]
25m / c
.
U v / b 7,4 / 0,9 8,2c |
1 |
[U ] |
|
Где [U ] - допускаемая частота пробегов ремня = 30 c 1
9. Определяем допускаемую мощность, передаваемую одним клиновым ремнем [Pn ], кВт :
[Pn ] [P0 ]СpCaClCz 1,2 1 0,95 0,82 0,95 0,88кВт :
[P0 ] - допускаемая приведенная мощность, выбирается в зависимости от
типа ремня, его сечения,