2457
.pdfОсновная заработная плата (руб.) определяется по формуле
Зо = Зп + Зд + Нс.с , |
(3) |
где Зо – прямая заработная плата, руб.; Зд – дополнительная заработная плата, руб.; Нс.с – начисления на заработную плату (отчисления на социальное страхование), руб.
Прямая заработная плата (руб.) подсчитывается по формуле
Зп = ∑Тш.к Сч , |
(4) |
где Тш.к – техническая норма штучно-калькуляционного времени на каждую операцию, ч, мин; Сч – часовая тарифная ставка соответствующего разряда.
Дополнительная заработная плата Зд является среднестатистической величиной и составляет 8 – 10 % к прямой заработной плате Зп. Начисления на заработную плату Нс.с для ремонтных предприятий составляют 5,1 % к сумме прямой и дополнительной заработной плат.
Накладные расходы Н складываются из цеховых Нц и общезаводских Но.з расходов и принимаются в соответствии с утвержденными накладными расходами для предприятий. Для расчетов в учебных целях можно принять цеховые расходы 120 – 160 %, а общезаводские – 40 – 45 % к прямой заработной плате.
Стоимость основных материалов Мо определяется количеством израсходованного материала в килограммах и его прейскурантной ценой в зависимости от размера и качества. К основным материалам относятся: материал, из которого изготовляется деталь, электроды при сварке и наплавке, хром при хромировании и т. п. Расход воды, сжатого воздуха, моечных и изоляционных материалов при гальванических и металлизационных покрытиях раздельно на деталь не рассчитывается и входит в состав цеховых накладных расходов.
Определение технико-экономической целесообразности ремонта или изготовления детали
Экономическая эффективность разработанного технологического процесса может определяться путем сравнения следующих показателей:
а) себестоимости ремонта или изготовления детали со стоимостью детали по прейскуранту;
б) себестоимости ремонта детали разными способами; в) себестоимости механической обработки детали разными методами.
20
Эффективность ремонта детали выражается коэффициентом эффективности (коэффициентом экономической целесообразности ремонта) Кэ, который определяется по формуле
Сн Кд |
(5) |
Кэ = ––––––– ≥ 1, |
|
Св |
|
где Сн – стоимость новой детали по прейскуранту, руб.; Св – себестоимость восстановления детали, руб.; Кд – коэффициент долговечности детали, восстановленной принятым способом.
Оптимальный вариант механической обработки детали определяется путем сравнения себестоимости обработки ее различными методами. Наиболее эффективным способом восстановления детали является такой, у которого отношение себестоимости восстановления к коэффициенту долговечности детали, восстановленной этим способом, будет меньше:
СВ1 |
CВ2 |
(6) |
—— > или< —— и т.д. |
||
КД1 |
КД2 |
|
3.2.4. Сопутствующая технологическая документация
Установив рациональный способ устранения дефектов (групп дефектов) и мер, повышающих механические свойства детали, необходимо выполнить ремонтный чертеж детали ( рис. 2).
Ремонтные чертежи выполняют в соответствии с правилами, предусмотренными ГОСТ 2.604-68 «Чертежи ремонтные» и ОСТ 70.0009.006-85 «Чертежи ремонтные. Порядок разработки, согласования и утверждения».
Карты технологического процесса восстановления детали Оформление карт технологических процессов производится в
соответствии с требованиями ГОСТ 3.1118-82, ГОСТ 3.1404-86 и др.
Планы операций технологических процессов восстановления детали по маршрутам
План операций технологического процесса разрабатывается для каждого в отдельности маршрута на основании изучения ремонтного чертежа детали.
Намечая план операций для каждого маршрута, необходимо исходить из условий правильного базирования детали, чтобы обеспечить необходимую точность обработки, удобство, простоту и надежность закрепления детали.
21
|
|
|
ОЭ-3232.30.20.105 |
|
|
|
Б (2:1) |
|
|
|
|
|
|
|
примен. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перв. |
|
17 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 фаски 1,3•45Е |
|
|
0,8 |
В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rz 40 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ |
0,1 |
В |
|
|
|
|
|
2•45Е |
|
|
|
.Рис |
Справ. |
|
|
|
2,5 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
2.5 |
2.5 |
|
|
|||
|
.2 |
|
|
|
|
2,5 |
|
5 |
|
2,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
0,045 |
) |
|
|
|
|
|
|
|
2.сиР |
|
Б |
|
|
+0,010 -0,025 |
|
1.HB 131...157. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.*Размерыдля справок. |
IT14 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
22 |
деталиРемонтныйчертёж |
№ Инв. №дубл. Подп. и дата |
|
|
Rz80 |
З93,15K7( |
З147,42 |
3.Неуказанные предельные отклонения H14,h14,± 2 . |
|
|
||
,035 |
|
4.Несоосность поверхностей Б,В,Г не более 0.06мм. |
|
|
||||||||
|
5.Допускается не устранять дефекты, величина которых не выходит за пределы |
|||||||||||
+0 |
|
допустимых значений, указанных в таблице дефектов. |
|
|
||||||||
З2отв.11,37 |
|
|
|
|||||||||
|
6.На обработанных поверхностях допускают рассредоточение раковин (на расстоянии |
|||||||||||
|
не менее 15ммдруг отдруга) диаметромне более 3мм и глубиной 2мм. |
|
||||||||||
|
7.Осталные технические требования по ГОСТ 70.0009.003-84. |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
инв. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Взам. |
|
2,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,01 |
|
|
|
|
|
|
|
и дата |
|
22,5 +0,052 |
28,35 |
|
|
|
ЭО-3322.03.02.015 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Подп. |
|
|
63,8 |
|
|
Изм. Лист № докум. |
Подп. Дата |
Корпус муфты |
Лит. |
Масса Масштаб |
|
|
|
|
|
87* |
|
|
Разраб. |
|
ремонтный чертеж Лист |
1:1 |
|
|
|
подл. |
|
|
|
|
Пров. |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Т.контр. |
|
Листов |
|||
|
|
№ |
|
|
|
|
|
Н.контр. |
|
Сталь 30 ХГС |
|
|
|
|
Инв. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Утв. |
|
ГОСТ 5632-72 |
Формат A3 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Копировал |
При выборе базовых поверхностей необходимо учитывать следующие положения:
1)рекомендуется принимать основные поверхности, при помощи которых определяется положение детали в изделии;
2)базирование детали по поверхности с износами повышает погрешности базирования и снижает точность обработки;
3)базирующая поверхность должна обеспечивать наибольшую жесткость детали при установке ее на станке или в приспособление;
4)в качестве установочной базы может быть принята вспомогательная база. Она может быть использована для исправления основных базовых поверхностей;
5)за черновые базы необходимо принимать поверхности, которые не обрабатываются или обрабатываются с минимальной точностью;
6)за черновую базу рекомендуется принимать основные базирующие поверхности;
7)необходимо соблюдать принцип постоянства баз, целесообразно использовать те же базы, что и при изготовлении детали.
При составлении плана операций для каждого маршрута первоначально необходимо выделить наиболее ответственные (точные) поверхности, а также дефекты, требующие многократной обработки для их устранения. Затем для устранения каждого дефекта, входящего в маршрут, намечают состав и последовательность выполнения технологических операций.
На основании последовательности выполнения операций по устранению каждого в отдельности дефекта составляется план операций для отдельного маршрута (сочетание дефектов) путем выявления операций, которые можно совместить, и поверхностей, которые можно обработать совместно.
Технологические операции каждого маршрута располагают одна за другой в наиболее рациональной последовательности из условий выполнения требований ремонтного чертежа наиболее экономичным способом. Операции должны располагаться в такой последовательности, которая обеспечивает требования чертежа, минимальную трудоемкость, исключение брака, сохранность оборудования, стойкость инструмента и т.д.
При составлении плана технологических операций маршрута можно исходить из таких основных положений:
1)тепловые операции (кузнечные, сварочные, наплавочные и т.д.) выполняются в первую очередь, т.к. при этом вследствие остаточных внутренних напряжений возникает деформация деталей;
2)операции, при выполнении которых производится съем металла большой толщины, также планируются в числе первых, т.к. при этом выявляются возможные внутренние дефекты и происходит
23
перераспределение внутренних напряжений, что сопровождается деформациями деталей;
3)механическую обработку необходимо начинать с исправления базовых поверхностей, а при использовании в качестве установочных баз работавших поверхностей необходимо ориентироваться на изношенные участки;
4)в первую очередь необходимо обработать ту поверхность, относительно которой на чертеже координировано большее количество других поверхностей;
5)в числе последующих операций назначают механические (слесарные) и окончательную обработку сначала менее точных поверхностей, а затем более точных;
6)если при восстановлении детали применяется термическая обработка, то операции выполняются в такой последовательности: черновая механическая, термическая, чистовая механическая;
7)не рекомендуется совмещать черновые и чистовые операции, т.к. они выполняются с различной точностью;
8)в последнюю очередь выполняются чистовые операции;
9)заканчивают обработку детали обработкой наиболее точной поверхности;
10)последними в маршруте часто назначают обработку легко повреждаемых поверхностей (резьба и т.п.).
Вкачестве примера в табл. 3 приведен примерный план технологического процесса восстановления гильзы двигателя СМД-14.
Выбор средств технологического оснащения Средства технологического оснащения включают:
–технологическое оборудование (в том числе контрольное и испытательное);
–технологическую оснастку (в том числе инструменты и средства контроля);
–средства механизации и автоматизации производственных процессов. Выбор технологического оборудования производится исходя из сле-
дующих основных условий:
1)возможности формирования требуемых поверхностей деталей, возможности выполнения технических требований, которые предъявляются к детали;
2)соответствия основных размеров оборудования габаритным размерам детали;
3)обеспечения наиболее эффективных методов обработки поверхностей (выполнения работы).
24
Таблица 3
Примерный план технического процесса восстановления гильзы двигателя СМД-14
Номер |
Наименование и содержание операции |
|
операции |
||
|
||
|
|
|
1 |
Токарно-винторезная. Зачистить наружные посадочные пояски, расто- |
|
|
чить фаски |
|
2 |
Внутришлифовальная. Шлифовать внутреннюю поверхность гильзы |
|
3 |
Токарно-винторезная. Подрезать внутренний бурт гильзы |
|
4 |
Хонинговальная. Предварительно хонинговать внутреннюю поверх- |
|
|
ность гильзы |
|
5 |
Хонинговальная. Окончательно хонинговать внутреннюю поверхность |
|
|
гильзы |
|
6 |
Виброобработочная. Обработать вибрационно-механическим методом |
|
|
внутреннюю поверхность гильзы |
|
7 |
Контрольная. Заключительный контроль |
|
|
|
Выбор технологической оснастки производится на основе анализа возможности реализации технологического процесса при выполнении технических требований к детали, технических возможностей, а также конструктивных характеристик детали (габаритные размеры, материал, точность, конструктивные характеристики поверхностей и т.д.) и организаци- онно-технологических условий ее ремонта (схема базирования и фиксации, вид технологической операции, организационная форма процесса ремонта).
Выбранные средства технологического оснащения заносят в сводную ведомость оборудования и оснастки.
3.2.5. Расчет режимов выполнения основных технологических операций и техническое нормирование
Автоматическая наплавка под слоем флюса Скорость наплавки Vн, м/ч:
V |
|
ан I |
. |
|
|||
н |
|
h S |
Частота вращения детали nД , мин-1 :
n1000 Vн .
Д60 d
(7)
(8)
25
Таблица 4
Зависимость силы тока от диаметра детали
|
Сила тока, А, при диаметре электродной |
||
Диаметр детали, мм |
|
проволоки, мм |
|
|
|
|
|
|
1,2-1,6 |
|
2-2,5 |
|
|
|
|
50-60 |
120-140 |
|
140-160 |
|
|
|
|
65-75 |
150-170 |
|
180-220 |
|
|
|
|
80-100 |
180-200 |
|
230-280 |
|
|
|
|
150-200 |
230-250 |
|
300-350 |
|
|
|
|
250-300 |
270-300 |
|
350-380 |
|
|
|
|
Скорость подачи проволоки VПР , м/ч :
VПР |
|
4 ан I |
. |
(9) |
|
|
|
||||
Шаг наплавки S , мм/об : |
dПР2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
S (2 2,5) dПР . |
(10) |
||||
Вылет электрода , мм : |
|
|
|
|
|
(10 12) dПР . |
(11) |
||||
Смещение электрода l , мм : |
|
|
|
|
|
l (0,05 0,07) d |
, |
(12) |
где ан – коэффициент наплавки, г/А·ч (при наплавке постоянным током обратной полярности ан=11– 14); h – толщина наплавленного слоя, мм;
– плотность электродной проволоки, г/см3 , =7,85; dПР – диаметр электродной проволоки, мм; I – сила тока, А; d – диметр детали, мм (табл. 4).
Параметры режима наплавки следует подставлять в формулы без изменения размерностей.
Толщина слоя наплавки h, мм, наносимого на наружные цилиндриче-
ские поверхности, определяется по следующей формуле: |
|
|||||
h |
И |
z |
z |
|
, |
(13) |
|
|
|||||
2 |
1 |
|
2 |
|
|
где И – износ детали, мм; z1 – припуск на обработку перед слоем наплав-
ки, мм (на сторону). Ориентировочно z1=0,1…0,3 мм;z2 – припуск на механическую обработку после нанесения слоя наплавки, мм (на сторону, табл. 5).
В зависимости от необходимой твердости наплавленного слоя применяют следующие марки проволок и флюсов.
26
Таблица 5
Припуск на механическую обработку при восстановлении деталей различными способами
Способ восстановления |
Минимальный односторонний |
|
припуск z2 , мм |
||
|
||
Ручная электродуговая наплавка |
1,4…1,7 |
|
|
|
|
Наплавка под слоем флюса |
0,8…1,1 |
|
|
|
|
Вибродуговая наплавка |
0,6…0,8 |
|
|
|
|
Наплавка в среде углекислого газа |
0,6…0,8 |
|
|
|
|
Плазменная наплавка |
0,4…0,6 |
|
|
|
|
Аргонно-дуговая наплавка |
0,4…0,6 |
|
|
|
|
Электроконтактная наплавка |
0,2…0,5 |
|
|
|
|
Газотермическое напыление |
0,2…0,5 |
|
|
|
|
Осталивание |
0,1…0,20 |
|
|
|
|
Хромирование |
0,05…0,1 |
|
|
|
Наплавка проволоками Св-08А, НВ-30, НП-40, НП-60, НП-30ХГСА под слоем плавленых флюсов (АН-348А, ОСЦ-45) обеспечивает твердость НВ 187-300. Использование керамических флюсов (АНК-18, ШСН) с указанными проволоками позволяет повысить твердость до HRC 40-55 (без термообработки).
Норма времени на выполнение наплавочных работ под слоем флюса и другими механизированными способами наплавки Тн складывается из следующих элементов затрат времени:
Тн То Твс |
Тдоп |
|
Тпз |
, |
(14) |
|
|||||
|
|
|
n |
|
где То– основное время, определяется по следующей формуле:
То |
d l |
|
, |
(15) |
1000 Vн |
|
|||
|
S |
|
где l – длина направляемой поверхности детали, мм; n – количество наплавляемых деталей в партии, шт. (в учебных целях можно принять 7–22 шт.); Твс– вспомогательное время наплавки (в учебных целях для механи-
зированных способов наплавки принимается равным 2– 4 мин); Тдоп– дополнительное время, определяется по следующей формуле:
Тдоп |
(То Твс ) К |
, |
(16) |
|
|||
100 |
|
|
27
где К=10 – 14 % – коэффициент, учитывающий долю дополнительного времени от основного и вспомогательного; Тпз – принимается (в учебных целях) равным 16 – 20 мин.
Вибродуговая наплавка |
|
|
|
|
Сила тока: |
2 |
|
|
|
d |
|
|
||
I (60...75) |
|
ПР |
. |
(17) |
|
|
|||
4 |
|
|
|
Скорость подачи электродной проволоки может быть подсчитана по формуле
VПР |
0,1 I U |
, |
(18) |
|
dПР2 |
||||
|
|
|
где VПР – скорость подачи проволоки, м/ч; I – сила тока, А; U – напряже-
ние, U =14 – 20 В; dПР – диаметр электродной проволоки, мм (табл. 6). Скорость наплавки рассчитывается по формуле
VН |
|
0,785 dПР2 VПР |
, |
(19) |
|
||||
|
|
h S a |
|
где VН – скорость наплавки, м/ч; – коэффициент перехода электродного материала в наплавленный металл, принимают равным 0,8 – 0,9; h – заданная толщина наплавленного слоя (без механической обработки), мм; S – шаг наплавки, мм/об; a – коэффициент, учитывающий отклонения фактической площади сечения наплавленного слоя от площади четырехугольника с высотой h, a = 0,8.
Между скоростью подачи электродной проволоки и скоростью наплавки существует оптимальное соотношение, при котором обеспечивается хорошее качество наплавки. Обычно VН (0,4 0,8)VПР.
С увеличением диаметра электродной проволоки до 2,5 – 3,0 мм
VН (0,4 0,8)VПР.
Частота вращения детали при наплавке цилиндрических поверхностей
определяется по формуле (8). |
|
Шаг наплавки: |
|
S (1,6 2,2) dПР . |
(20) |
Амплитуда колебаний: |
|
A (0,75 1,0) dПР . |
(21) |
Индуктивность L, Гн: |
|
|
51 d2 |
|
V |
ПР |
|
|
|
L |
ПР |
|
|
, |
(22) |
||
|
|
|
|
||||
|
Imax |
2 |
f |
|
|
|
|
28
где Imax– максимальная сила тока в цепи, А (ее берут в два раза больше
силы тока по амперметру); f – частота колебаний, Гц.
Таблица 6
Сварочная проволока, выпускаемая для механизированной сварки и наплавки
по ГОСТ 2246-70, ГОСТ 10543-82
Марка проволоки |
Диаметр сварочной |
Краткая |
и краткая характеристика |
проволоки, мм |
характеристика поверхно- |
|
|
стного слоя после наплавки |
Св 08; |
0,8; 1,0; 1,2; 1,4; 1,6; |
Твердость НRC20 |
низкоуглеродистая, для деталей |
2,0; 2,5; 3,0; 3,2; 3,5 |
|
из низкоуглеродистых сталей |
|
|
|
|
|
Св 08 Г2С; |
|
Твердость HRC20 |
низкоуглеродистая, кремнемар- |
-//- |
|
ганцовистая |
|
|
|
|
|
Нп 30; |
|
Твердость |
среднеуглеродистая, содержа- |
-//- |
HRC30 |
ние С 0,3 %, для осей, валов |
|
|
|
|
|
Нп 80; |
-//- |
Твердость |
высокоуглеродистая, |
|
HRC 40 |
С 0,8 %, для коленчатых валов, |
|
|
крестовин, деталей ходовой |
|
|
части |
|
|
ПП-АН 1; |
|
Твердость HRC50, |
порошковая, низкоуглероди- |
-//- |
повышенная износостой- |
стая, с порошком ферромарган- |
|
кость |
ца |
|
|
ПП-АН 122; |
|
Твердость HRC50, повы- |
порошковая, легирующие эле- |
-//- |
шенная износостойкость |
менты: Mn – 08 %, Cr – 4,5 % и |
|
|
др. для валов, осей, коленчатых |
|
|
валов |
|
|
Применяются следующие марки электродных проволок: Нп-65, Нп-80, Нп-30ХГСА и др.
Твердость наплавленного слоя зависит от химического состава электродной проволоки и количества охлаждающей жидкости (среды). При наплавке проволокой Нп-60, Нп-80 и др. с охлаждением обеспечивается твердость 35 – 55 HRC. Расчет нормы времени для вибродуговой наплавки следует выполнять по формулам (14), (15), (16).
29