hв.б 151 ...201 l1 .

Высота главных балок должна быть больше, чем высота второстепенных балок, и определяется из условия

hг.б 101 ...151 l2.

Ширина балок принимается равной 0,4…0,5 их высоты. Размер поперечного сечен я балок округляется до унифицированных

При соотношении l1 / l3 ≥ 3 расчетная схема плиты представляет собой многопролетную неразрезную балку, для расчета которой вырезают полосу шириной 1 м вдоль короткой стороны.

Расчетные пролеты плиты принимаются равными (рис. 50): а) расстоянию в свету между второстепенными балками lср;

б) расстоянию в свету между второстепенными балками и стеной, увеличенному на половину длины опирания плиты, lкр.

где qпл – расчетная нагрузка на плиту, кН/м2; gпол – нормативная нагрузка от массы пола, кН/м2; γf – коэффициент надежности по нагрузке для бетонных полов, выполняемых на строительной площадке, (γf = 1,3 [3]); рдл; ркр – временные длительная и

кратковременная нормативные нагрузки; врf коэффициент

надежности по нагрузке для временных нагрузок, следует принимать: 1,3 – при полном (рдл + ркр) значении менее 2кН/м2;

22

1,2 – при полном значении 2кН/м2 и более; gсвмон.пл расчетная нагрузка от собственной массы монолитной плиты кН/м2.

Си б А Д

Рис. 2.2. К расчету плиты монолитного ребристогоИперекрытия

При разработке монолитного перекрытия, как варианта к сборному, для определения расчетной нагрузки на плиту используются данные табл. 4:

qпл qI gсн.в f gсмон.в.пл ,

где qI – расчетная нагрузка на плиту сборного варианта, кН/м2; gсн.в

– нормативная нагрузка от собственной массы сборной плиты, кН/м2;

23

Изг бающ е моменты в неразрезных балочных плитах при пролетах, отл чающ хся не олее чем на 20%, определяют с учетом перераспределен я выравнивания пролетных и опорных моментов.

Моменты в крайнем пролете и над первой промежуточной опорой, кН·м,

не производится в виду достаточной несущей способности наклонных сечений сплошных плит.

Для монолитных ребристых перекрытий рекомендуется применять бетон классов В15…В20.

Конструктивный расчетИ

Армирование монолитной плиты выполняется сетками с рабочей арматурой классов Вр-1 (диаметром 3…5 мм) и А-III (диаметром более 5 мм) и распределительной класса Вр-1.

Диаметры выпускаемой промышленностью арматуры приведены в табл. 8.

24

Подбор продольной арматуры в плите производится по опорным и пролетным изгибающим моментам, как для балки прямоугольного сечения с шириной b = 100 см и высотой h, равной принятой толщине

Плита армируется рулонными сетками (рис. 51). По требуемой площади арматуры в средних пролетах и над средними промежуточными опорами подбирается сетка С-1 с продольной арматурой, которая раскатывается поперек направления второстепенных балок с размещением по толщине плиты в соответствии с эпюрой изгибающих моментов.

В крайнем пролете и над первой промежуточной опорой моменты больше, чем в средних пролетах. Поэтому в среднем пролете и над первой промежуточной опорой раскатывается дополнительная сетка С-2. С точки зрения технологичности предпочтительнее принимать сетку С-2 с поперечной рабочей арматурой.

25

Марка сетки С-2 подбирается по разности площадей арматур Asкр1 и Asср. Сетка С-2 раскатывается в крайнем пролете и над первой промежуточной опорой вдоль второстепенной балки. Ширина сетки принимается в соответствии с требованиями, обозначенными на рис. 51.

При определении количества сеток С-1 на перекрытие необходимо учитывать конструктивные требования к стыкам сварных сеток в нерабочем направлении [2, п. 5.41].

26

добавлением нагрузки от собственной массы ребра второстепенной балки:

q qпл l3 bв.б (hв.б hпл ) f 0,01,

где qпл – расчетная нагрузка на плиту, кН/м2 (см. п. 7.2.1); l3 – шаг второстепенных балок, м; bв.б–ширина ребра второстепенной балки, м; (hв.б – hпл) – высота ребра второстепенной балки, м; ρ – плотность железобетона; γf = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке.

Построение огибающей эпюры материалов производится в зависимости от соотношения расчетных временной и постоянной нагрузок.

29

Значение коэффициента βi (см. рис. 53).

Поперечные силы определяются согласно указаниям на рис. 53.

Конструктивный расчет второстепенной балки

По изгибающему моменту в сечении II-II (см. рис. 53) из условия образования пластического шарнира, при котором α0≤0,289,

где МII – изгибающий момент в сечении II-II, Н·см; Rb – призменная прочность бетона, МПа; bв.б – ширина сечения второстепенной балки, см.

30

Си б А Д И

Рис. 2.4. К расчету второстепенной балки

31

Тогда высота балки с учетом плиты будет равна hв.б h0 a,

где а ≈ 3 см – расстояние от растянутой грани сечения до центра тяжести растянутой арматуры.

При этом должно соблюдаться соотношение размеров bв.б и hв.б

(см. п. 7.1). Проверяется условие достаточности принятых размеров С

балки для восприятия наклонных сжимающих усилий:

Qmax 0,3 Rb bв.б h0 100,

где Qmax – макс мальная (см. рис. 53) по абсолютной величине

поперечная с ла, Н.

сеченияхПосле назначен я окончательных унифицированных кратных 2 см размеров сечен я (высота и ширина) второстепенной балки,

bf при hf / hв. ≥ 0,1 принимается равной расстоянию между

где а = 3 см – при одноряднойАарматуре; а = 5 см – при двурядной арматуре.

h0 hв.б a,

Рекомендуется следующий порядок расчета.

1. Определяется положение нейтральной оси из условия

32

где h0 = hв.б – ; а = 5 см для сечения II – II, а = 8 см для сечения III – III.

В сечениирабочейII-II под ираются две рулонные сетки (см. табл. 15) с поперечной арматурой класса Вр-1 или А-III по требуемой

Расчет прочности наклонныхДсечений второстепенной балки производится так же, как и ригеля сборного перекрытияИ.

Армирование второстепенных балок

В пролете второстепенная балка армируется плоскими каркасами (обычно двумя), которые перед установкой в опалубку объединяются в пространственный каркас приваркой горизонтальных поперечных соединительных стержней. Эти каркасы доходят до граней главных балок, где связываются понизу шпильками.

33

С и б А Д

Рис. 2.5. Армирование второстепеннойИбалки

34

Верхняя арматура в каркасе крайнего пролета назначается конструктивно d = 10 мм, а в средних пролетах определяется расчетом на отрицательный момент в сечении III-III (см. рис. 53).

На опорах второстепенные балки армируются двумя сетками с

35