- •Введение
- •1. СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
- •2.3. СКВ с косвенным испарительным охлаждением
- •2.4. СКВ двухступенчатого испарительного охлаждения
- •2.5. Двухступенчатая бескомпрессорная СКВ
- •3. КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА НА ОСНОВЕ ПРИМЕНЕНИЯ ВНЕШНИХ ИСТОЧНИКОВ ХОЛОДА В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА
- •3.2. СКВ с применением первой рециркуляции
- •3.3. Кондиционирование воздуха в холодный период года
- •3.4. Кондиционирование воздуха с применением адсорбентов
- •3.5. Кондиционирование воздуха с применением абсорбентов
- •4. ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ЦЕНТРАЛЬНЫХ УКВ
- •4.1. Центральные установки кондиционирования воздуха
- •4.2. Контактные аппараты для обработки воздуха в УКВ
- •4.3. Контактные аппараты с орошаемой насадкой и пенного типа
- •4.4. Устройство поверхностных теплообменников
- •5. ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ СХЕМЫ И РЕШЕНИЯ СКВ В ЗДАНИЯХ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ
- •Библиографический список
- •Приложение
Анализ результатов расчета схем кондиционирования показывает – рециркуляция позволяет сократить затраты холода. Однако необходимо одновременно использовать процессы охлаждения и нагрева
воздуха. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
У |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
П |
В |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
и |
|
У’ |
|
|||||||
GП ВП2 |
G2P ОК |
|
|
ВП1 |
|
G1P |
Рис. 3.3. Схема СКВ с при- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
менением первой и второй |
О |
О |
|
|
C |
C Н |
рециркуляций |
Для сокращениябАрасхода теплоты и холода на приготовление воздуха применяют СКВ с первойДи второй рециркуляцией (рис. 3.3). Наружный воздух смешивается с воздухом первой рециркуляции (до или после воздухоподогревателя I ступени, который в теплый период
Охлажденная вода
не работает) и подают в оросительную камеру, после чего к этой сме-
си подмешивают воздух второй рециркуляции. В результате воздух И
приобретает соответствующие параметры по температуре и влажности.
Недостатком схемы является сложность обеспечения автоматического регулирования.
3.3. Кондиционирование воздуха в холодный период года
На рис. 3.4, а представлена принципиальная схема прямоточной системы кондиционирования воздуха в холодный период года [5, 10]. Наружный воздух направляется в воздухоподогреватель ВП1, увлажняется изоэнтальпийно в оросительной камере ОК, окончательно по-
30
догревается в воздухоподогревателе ВП2 и направляется в обслуживаемое помещение.
В расчетах расход приточного воздуха GП принимается по расчету летнего периода с целью обеспечения устойчивости работы системы
воздухораспределения. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
С |
|
|
|
|
У |
|
h |
В У |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
П |
|
|
В |
|
|
|
|
|
П |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
0 = 0,95 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
GП |
и |
|
|
|
= 1 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ВП2 |
ОК |
|
|
|
ВП1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
ОР |
|
ОР |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
О |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
Н |
h0 = const |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
б |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Рис. 3.4. Схема (а) и h-d-диаграмма (б) изменения состояния воздуха в |
||||||||||||||||||||
прямоточной СКВ для режима холодного периода |
|
|||||||||||||||||||
ПостроениебАпроцесса на h-d-диаграмме начинают с нанесения |
||||||||||||||||||||
точек Н, В и У. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Энтальпия и влагосодержание приточного воздуха находится из |
||||||||||||||||||||
формул (2.1) и (2.2): |
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hП = hУ Д– QП / GП ; |
dП = dУ – W 103 / GП .
Пересечение линий hП = const или dП = const с линией ПОМ определяет положение точки П, характеризующей состояние приточного воздуха.
Через точку П проводят линию dП = const до пересечения с кривой= 90 95 % в точке О. Линия ОП характеризует процесс нагревания воздуха в воздухоподогревателе 2-й ступени.
31
Параметры воздуха после воздухоподогревателя ВП1 на входе в оросительную камеру находятся на линии пересечения hO = const и dH = const (точка К).
Линия НК характеризует нагрев воздуха в ВП1. Линия КО – изоэн-
тальпийное увлажнение воздуха в оросительной камере. |
||
Расход теплоты на первой ступени подогрева воздуха |
||
QI = GП (hК – hH). |
|
|
Расход теплоты на второй ступени подогрева воздуха |
||
С QII = GП (hП – hО). |
|
|
Расход воды на |
оросительной камеры для компенсации |
|
воды, спар вшейся в процессе изоэнтальпийного увлажнения возду- |
||
ха, |
|
|
подпитку |
|
-3 |
tВ = 22 ОСбА; В = 60 %; dВ = 10,2 г/кг с.в; hВ = 48 к ж/кг; |
||
WП = GП (dO – dК) 10 . |
Пр мер 3.3. Для кондиционирования воздуха по прямоточной схеме для холодного периода (см. рис. 3.4, а) определить расход теплоты в воздухоподогревателе ВП1 и ВП2 и расход воды, испарившейся в оросительной камере. Построить на h-d-диаграмме процессы кондиционирования воздуха. Расчетные параметры
Избытки теплоты QП = 160000 кДж/ч; избытки влаги W = 25 кг/ч. Решение. Угловой коэффициент луча процесса
внутреннего и наружного воздуха следующие:
tН = – 27 ОС; Н = 80 %; dН = 0,5 г/кг с.в; |
hН = – 27,8 кДж/кг. |
Температура удаляемого воздуха tУ = 23 |
ОС. |
Расход приточного воздуха для летнего периода GП = 20 000 кг/ч. |
ПОМ = QП / W = 160000 / 25 = 6И400 к ж/кг.
Наносим на h-d – диаграмму точки Н и В. На линии процессаПОМ , проведенную через точку В, находим положение точки У. Точка У имеет параметры: tУ = 23 ОС; У = 58 %; dУ = 10,4 г/кг с.в; hУ = 49,7 кДж/кг.
Параметры приточного воздуха составляют:
hП = hВ – QП / GП = 48 – 160000 / 20000 = 40 кДж/кг; dП = dВ – W / GП = 10,2 – 25 103 / 20000 = 9 г/кг с.в.
32
Пересечение линии hП = const (или dП = const) с линией ПОМ определяет положение точки П, характеризующей состояние приточного воздуха: tП = 17,1 ОС; П = 73 %; dП = 9 г/кг с.в; hП = 40 кДж/кг.
На пересечении линии dП = const с кривой = 90% находим поло-
С |
= 14,2 ОС; О = 90%; dО = 9 г/кг с.в; |
жение точки О с параметрами tО |
|
hО = 37,2 кДж/кг. |
|
Проводим линию hО = const до пересечения с линией dН = const в точке К, параметры которой tК = 35,5 ОС; К = 1%; dК = 0,5 г/кг с.в; h = 37,2 кДж/кг.
К
иРасход теплоты в воздухоподогревателе 1-й ступени
Q1 = GП (hК – hН) = 2000 (37,2 – (–27,8)) = 130000 кДж/кг.
Теплопотреблен е воздухоподогревателем 2-й ступени
Q2 = GП (hП – hО) = 2000(40 – 37,2) = 5600 кДж/кг.
Контрольная задача для самостоятельного решения
Для конд ц он рования воздуха по прямоточной схеме для холодного периода (см. рис. 3.4, а) определить расход теплоты в воздухоподогревателе ВП1 и ВП2 и расход воды, испарившейся в оросительной камере. Построить на h-d-диаграмме (см. рис. 3.4, б) процессы кондиционирования воздуха. Расчетные параметры внутренне-
го и наружного воздуха следующие: tВ |
; В ; tН ; Н . Температура |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
|
|
|
удаляемогобАtУ воздуха выше tВ на 1 С. |
|
|
|
|
|||||||||
Избытки теплоты QП ; |
избытки влаги W . Расход приточного |
||||||||||||
воздуха для летнего периода GП = 22000 кг/ч. Варианты контрольных |
|||||||||||||
заданий представлены в табл. 4. |
|
|
|
|
|
Таблица 4 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Варианты контрольныхДзаданий |
|
|
||||||||
Пара- |
|
|
|
|
|
Варианты |
|
|
|
|
|
||
метры |
1 |
2 |
3 |
|
4 |
5 |
|
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
QИ, |
200 |
210 |
200 |
|
200 |
230 |
|
220 |
200 |
170 |
180 |
190 |
|
МДж/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
||
W, |
32 |
31 |
30 |
|
29 |
28 |
|
33 |
33 |
31 29 27 |
|
||
кг/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tВ,0С |
23 |
24 |
22 |
|
23 |
24 |
|
25 |
23 |
24 |
25 |
21 |
|
В, % |
57 |
60 |
62 |
|
55 |
57 |
|
55 |
60 |
62 |
55 |
57 |
|
tН, 0С |
32 |
33 |
34 |
|
33 |
34 |
|
33 |
33 |
34 |
30 |
31 |
|
Н, % |
62 |
55 |
57 |
|
58 |
59 |
|
60 |
55 |
57 |
59 |
60 |
|
33
Окончание табл. 4
|
Пара- |
|
|
|
|
|
|
Варианты |
|
|
|
|
|
||
|
метры |
|
11 |
12 |
13 |
14 |
|
15 |
|
16 |
17 |
18 |
|
19 |
20 |
|
QИ, |
|
200 |
210 |
220 |
220 |
210 |
|
170 |
180 |
190 |
|
200 |
190 |
|
|
МДж/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
31 |
32 |
33 |
|
28 |
|
28 |
29 |
29 |
|
32 |
30 |
|||
|
W, |
30 |
|
|
|
||||||||||
|
кг/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tВ,0 |
21 |
22 |
23 |
24 |
|
20 |
|
21 |
22 |
23 |
|
21 |
22 |
|
|
В, % |
57 |
57 |
60 |
62 |
|
55 |
|
60 |
62 |
55 |
|
57 |
55 |
|
|
менение |
33 |
|
33 |
|
34 |
30 |
34 |
|
30 |
31 |
||||
|
tН, 0 |
31 |
32 |
33 |
|
|
|
||||||||
|
Н, % |
60 |
62 |
55 |
60 |
|
55 |
|
57 |
59 |
57 |
|
59 |
60 |
|
|
Для уменьшен я расхода теплоты в процессах приготовления воз- |
||||||||||||||
|
духа |
|
бА |
|
|
воздуха с |
|||||||||
|
возможно пр |
|
|
систем |
кондиционирования |
||||||||||
|
первой рец ркуляц ей (см. рис. 3.3). Смешение наружного и рецир- |
||||||||||||||
|
куляц |
|
онного воздуха можно производить до и после воздухоподог- |
ревателя 1-й ступени.
Рассмотрим построение процессов кондиционирования при смешении наружного и рециркуляционного воздуха до 1-й ступени подогрева на h-d-диаграмме (рис. 3.5).
Наносим точки В и Н. Определяем положение точек У, П и О. Далее соединяем точки У и Н и на этой линии (линия смеси) устанавливаем положение точки смеси С, дляДэтого находим hС (или dС):
hС = (GH hH + G1P hУ) / GH .
Точка смеси находится на пересечении линии УН и hС = const. Через точку С проводим линию dC = const,Иа через точку О – линию hO = const. Точка пересечения К характеризует состояние смеси наружного и рециркуляционного воздуха после его нагревания в ВП1.
Линия КО характеризует изоэнтальпийное увлажнение воздуха в оросительной камере. Линия ОП – процесс нагревания воздуха в ВП2. Линия ПВУ – процесс изменения состояния воздуха в помещении.
Расход теплоты на подогрев воздуха на первой ступени определяется по формуле
Q1 = GП (hК – hC).
Расход теплоты на второй ступени подогрева ВП2 составляет
Q2 = GП (hП – hО).
34
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
В |
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
П |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
П |
|
В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
|
|||||||||||
GП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У’ |
|
0 = 0,9 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
ВП2 ОК |
|
|
|
ВП1 |
|
|
|
= 1 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О |
|
О |
|
|
|
|
C |
|
C |
Н |
|
C |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h0 |
= const |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
Р с. 3.5. Схема (а) |
h-d-диаграмма ( ) изменения состояния воздуха |
|
в прямоточной СКВ с первой рециркуляцией для режима холодного |
|
|
периода при подмешивании рециркуляционного воздуха перед ВП1 |
|
|
б |
|
ле |
Расход воды на подпитку оросительной камеры находят по форму- |
|
WП = GП (dO – dК) 10-3. |
||
|
||
|
А |
Если параметры смеси наружного и рециркуляционного воздуха С' |
|
оказываются ниже кривой = 100% (на рис. 3.6 показано пунктирной |
|
|
И |
линией), то это может привести к образованию тумана и выпадению |
|
влаги внутри установки кондиционированияДвоздуха. В этом случае |
|
используют схему с подмешиванием рециркуляционного воздуха по- |
|
сле воздухоподогревателя ВП1 (см. рис. 3.3). |
|
Построение процесса кондиционирования воздуха начинают с нанесения точек Н и В и определения положения точек У, П и О. Затем
находят значение влагосодержания в точке смеси С по формуле |
|
dС = (GH dH + G1P dУ) / GП . |
(3.1) |
35
h |
|
В |
У |
|
П |
|
|
||
|
|
|
|
|
К |
C |
|
|
Рис. 3.6. h-d-диаграмма изменения |
|
|
|
||
|
|
0 = 0,9 |
состояния воздуха в СКВ с первой ре- |
|
|
О |
циркуляцией для режима холодного |
||
|
|
= 1 |
периода при подмешивании рецирку- |
|
|
|
|
|
ляционного воздуха после воздухопо- |
|
|
h0 = const |
догревателя ВП1 |
|
|
|
|
||
|
C' |
|
|
|
С |
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
и |
|
|||
|
бА |
Далее проводят л н ю hС = const и dC = const до их взаимного пересечен я в точке С. Через точки У и С проводят линию до пересече-
ния с линией dH = const в точке К. Линия НК является линией процесса нагрева воздуха в водоподогревателе ВП1; КУ – линией смеси по-
догретого наружного и рециркуляционного воздуха; СО – линией
процесса изоэнтальпийного увлажнения; ОП – линией процесса на- |
||
грева воздуха в воздухоподогревателе ВП2; ПВУ – линией процесса |
||
|
Д |
|
изменения состояния воздуха в обслуживаемом помещении. |
||
Расход теплоты в воздухоподогревателях ВП1 и ВП2 определяют |
||
по формулам |
Q1 = GП (hК – hH); |
И |
|
Q2 = GП (hH – hО). |
|
|
|
Расход воды на подпитку оросительной камеры находят по форму-
ле
WП = GП (dO – dC) 10-3.
Пример 3.4. Выполнить расчет СКВ для холодного периода с первой рециркуляцией. Подмешивание рециркуляционного воздуха произвести после воздухоподогревателя ВП1 (см. рис. 3.3).
Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха следующие:
36
tН = –26 ОС; Н = 80%; dН = 0,5 г/кг с.в; hН = – 25 кДж/кг; tВ = 22 ОС; В = 45%; dВ = 7,4 г/кг с.в; hВ = 41 кДж/кг.
Общий расход приточного воздуха GП = 20000 кг/ч. |
|
||
Необходимый расход наружного воздуха GН = 10000 кг/ч. |
|
||
Расход рециркуляционного воздуха G1Р = 7000 кг/ч. |
|
||
Избытки |
теплоты |
QП = 125000 кДж/ч; избытки |
влаги |
W = 25 кг/ч. |
|
|
|
Угловой коэфф ц ент луча процесса в помещении ПОМ = QП / W = |
|||
= 125000 / 25 |
= 5000 кДж/кг. Температура удаляемого |
воздуха |
tУ = 23 О .
Решен е. Построен е на h-d-диаграмме (рис. 3.6) начинаем с на- |
|
С |
В. |
точек Н |
|
Определяем положение точки У: |
|
tУ = 23 ОС; У = |
45 %; dУ = 7,9 г/кг с.в; hУ = 43,3 кДж/кг. |
Параметры пр точного воздуха составляют: |
|
несения |
|
hП = hВ – QП / GП = 41 – 125000 / 20000 = 34,8 кДж/кг; |
|
dП = dВ – W / GП = 7,4 – 25 103 / 20000 = 6,2 г/кг с.в. |
Далее аналогично рассмотренному выше примеру определяем положение точек П и О и их параметры:
tП = 18,8 ОС; П = 46%; dП = 6,2 г/кг с.в; hП = 34,8 к ж/кг;
tО = 9 ОС; О = 90%; dО = 6,2 г/кг с.в; hО = 25,3 к ж/кг. |
|
По формуле (3.1) находим влагосодержание точки смеси С: |
|
бА |
|
dС = (GH dH + G1P dУ) / GП = (10000 0,5 + 7000 7,9) / 20000 = 3 г/кг с.в. |
|
Точка смеси С находится на пересечении линий |
hО = const, |
dС = const: tС = 17,3 ОС; С = 25%; dС = 3 г/кг с.в; hС = 25,3 |
/кг. |
Через точки У и С проводим прямую линию до пересечения с |
|
О |
|
линией dН = const в точке К: tК =кДж14,5 С; К = 5 %; dК = 0,5 г/кг с.в; |
hК = 16 кДж/кг. И
Расход теплоты в воздухоподогревателях ВП1 и ВП2 составит:
Q1 = GП (hК – hH) 10000 (16 – (– 25)) = 410000 кДж/кг;
Q2 = GП (hП – hО) = 17000 (34,8 – 25,3) = 161500 кДж/кг.
Контрольная задача для самостоятельного решения
Выполнить расчет СКВ для холодного периода с первой рециркуляцией. Подмешивание рециркуляционного воздуха произвести после воздухоподогревателя ВП1 (см. рис. 3.3).
37
Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха следующие: tН ; Н ; tВ ; В . Общий расход приточного воздуха для летнего периода GП = 24000 кг/ч. Необходимый расход наружного воздуха GН = 10000 кг/ч. Расход рециркуляционного воздуха G1Р = 8000 кг/ч.
|
Избытки теплоты QП ; избытки влаги W. Температура удаляемо- |
||||||||||||||
С |
|
|
|
на 1 ОС. Варианты контрольных зада- |
|||||||||||
|
го воздуха tУ |
воздуха выше tВ |
|||||||||||||
|
ний представлены в табл. 5. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Вар анты контрольных заданий |
|
Таблица 5 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пара- |
|
|
|
|
|
|
Варианты |
|
|
|
|
|
|
|
|
метры |
1 |
2 |
3 |
|
4 |
|
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
|
|
QИ, |
200 |
210 |
бА |
230 |
170 |
180 |
190 |
|
|
|||||
|
200 |
|
210 |
230 |
220 |
|
|
||||||||
|
МДж/ч |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
W, |
32 31 30 29 |
28 |
33 |
33 |
31 |
29 |
27 |
|
|
|||||
|
кг/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tВ,0С |
23 |
24 |
22 |
|
23 |
24 |
25 |
23 |
24 |
25 |
21 |
|
|
|
|
В, % |
57 |
60 |
62 |
|
55 |
57 |
55 |
60 |
62 |
55 |
57 |
|
|
|
|
tН, 0С |
32 |
33 |
34 |
|
33 |
34 |
33 |
33 |
34 |
30 |
31 |
|
|
|
|
Н, % |
62 |
55 |
57 |
|
58 |
59 |
60 |
55 |
57 |
59 |
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Пара- |
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Варианты |
|
|
|
|
|
|
||
|
метры |
11 |
12 |
13 |
|
14 |
|
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
|
|
|
QИ, |
200 |
210 |
220 |
|
220 |
|
210 |
170 |
180 |
190 |
200 |
190 |
|
|
|
МДж/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W, |
30 |
31 |
32 |
|
33 |
|
28 |
28 |
29 |
29 |
32 |
30 |
|
|
|
кг/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tВ,0С |
24 |
23 |
22 |
|
21 |
|
24 |
23 |
22 |
21 |
24 |
23 |
|
|
|
В, % |
57 |
57 |
60 |
|
62 |
|
55 |
60 |
62 |
55 |
57 |
55 |
|
|
|
tН, 0С |
31 |
32 |
33 |
|
33 |
|
33 |
34 |
30 |
34 |
30 |
31 |
|
|
|
Н, % |
60 |
62 |
55 |
|
60 |
|
55 |
57 |
59 |
57 |
59 |
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
условияхИрасходы теплоты на |
|
|
||||||
|
Следует |
отметить |
, что |
при |
равных |
|
|||||||||
|
1 ступени подогрева оказываются одинаковыми независимо от того, |
||||||||||||||
|
где происходит смешивание наружного и рециркуляционного |
||||||||||||||
|
воздуха: до или после воздухоподогревателя ВП1. |
|
|
|
|
|
38