2101
.pdf6. Точка У, характеризующая состояние уходящего из помещения воздуха, находится на пересечении луча процесса и изотермы tУ .
Таким образом, прямая НОР характеризует процесс изоэнтальпийного охлаждения (увлажнения) воздуха в оросительной камере, ОРП – процесс нагрева воздуха в вентиляторе и воздуховоде, ПВУ – процесс изменения состояния воздуха в помещении.
Расход приточного воздуха определяется из условий удаления из помещения избытков теплоты и влаги:
GП |
QП |
; |
(2.1) |
|||
h |
h |
|||||
|
|
|
У |
П |
|
|
GП |
|
W 103 |
(2.2) |
|||
|
dУ dП |
. |
||||
|
|
|
|
|
Расход воды для возмещения испарившейся в оросительной камере находится по формуле:
WИ GП dОР dН 10 3. |
(2.3) |
Простота и отсутствие необходимости в источниках теплоты и искусственного холода является достоинством рассмотренной схемы. К недостаткам схемы относится зависимость ее работы и эффективности от параметров внешней среды.
Пример 2.1. Определить расход приточного воздуха и произвести расчет кондиционирования воздуха на основе прямого изоэнтальпийного охлаждения в теплый период года для помещения с тепловыделением QП = 200000 кДж/ч и влаговыделением W = 25 кг/ч. Параметры воздуха внутри помещения: tВ = 27 ОС, В = 60 % . Температура
удаляемого воздуха tУ = 29 ОС. Расчетные параметры наружного воздуха tН = 32 ОС, hН = 50 кДж/кг.
Решение. При помощи таблиц или h-d-диаграммы для влажного воздуха определяем недостающие параметры: dB = 13,3 г/кг с.в, hВ =
= 61 кДж/кг, dН = 7,0 г/кг с.в, H = 23 % .
Рассчитываем угловой коэффициент, характеризующий изменение состояния воздуха в помещении,
ПОМ |
QП |
|
200000 |
8000 кДж/кг. |
|
W |
|
|
|||
25 |
|
||||
|
|
|
10 |
|
|
Через точку Н проводим линию hН = const (см. рис. 2.1, б). Через точку В проводим линию dВ = const, на которой откладываем отрезок ВВ', соответствующий в масштабе температур 1 ОС. Через точку В' проводим луч процесса ПОМ до пересечения с линией hН = const в
точке ОР с параметрами tОР = 19,5 ОС, hОР = 50 кДж/кг, ОР = 85 %, dОР = 12 г/кг с.в.
Через точку ОР проводим линию dОР = const и откладываем на ней отрезок, соответствующий 1 ОС и получаем точку П с параметрами tП = 20,5 0С, П = 80 %, dП = 12 г/кг с.в, hП = 51 кДж/кг. Через точку П проводим линию ПОМ до пересечения с изотермой tB и tУ . Определяем параметры точки У: tУ = 29 ОС, hУ = 63,5 кДж/кг, У = 55 %, dУ = 13,6 г / кг с.в.
Линия ПВУ соответствует процессу изменения состояния воздуха в помещении.
Расход вентиляционного воздуха
G |
П |
|
QП |
|
200000 |
16000 кг/ч. |
|
|
|
||||||
|
|
h |
h |
|
63,5 51 |
||
|
|
|
У |
П |
|
|
|
Расход воды для возмещения испарившейся влаги в оросительной камере
WИ GП dОР dН 10 3 16000 12 7 10 3 80 кг/ч.
2.2. СКВ с применением прямого изоэнтальпийного охлаждения с байпасированием
На рис. 2.2, а представлена схема прямого изоэнтальпийного охлаждения с частичным байпасированием кондиционируемого воздуха. В схеме часть наружного воздуха GОР обрабатывается в оросительной камере кондиционера до состояния точки ОР. Другая часть воздуха GБ проходит по байпасному (обводному) каналу без обработки.
После смешения общая масса воздуха приобретает состояние, характеризуемое точкой смеси С. В вентиляторе и воздуховоде воздух подогревается на 1-1,5 ОС и в состоянии точки П поступает в помещение, где воспринимает избытки теплоты и влаги и в состоянии точки У удаляется из помещения.
11
|
У |
h |
Н |
tН |
В |
У tУ |
|
П |
В |
|
hУ |
||||
|
|
|
tB |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
В' |
|
|
|
|
|
|
П |
|
|
GП |
|
|
|
|
|
|
|
ВП2 Н |
ВП1 |
|
|
C |
|
|
|
|
|
|
= 0,9 |
||||
|
|
|
|
|
|||
|
Н |
|
Н Н |
|
OP |
|
= 1 |
|
|
|
|
|
|||
C |
C |
|
|
|
|
hН = const |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
а) |
|
|
|
б) |
|
|
Рис. 2.2. Схема СКВ (а) и h-d-диаграмма (б) с режимом |
прямого |
||||||
изоэнтальпийного охлаждения воздуха с байпасированием |
|
Исходными данными для построения процессов в h-d-диаграмме и расчета схемы СКВ являются параметры наружного и внутреннего воздуха, значения тепло- и влагоизбытков.
Порядок построения процессов обработки воздуха следующий
(рис. 2.2, б).
1.Наносим точки Н и В.
2.Находим положение вспомогательной точки В', через которую проводим линию, параллельную процессу изменения состояния воз-
духа в помещении ПОМ , до пересечения с линией hH = const. Точка С характеризует требуемое состояние смеси воздуха на выходе из оросительной камеры и байпасной линии.
3. Точка ОР характеризует состояние воздуха, прошедшего тепловлажностную обработку в камере орошения, и находится на пересечении линии hH и = 90 %.
4. Далее, аналогично построению рассмотренного выше процесса, находим положение точек П, В и У.
Расход приточного воздуха определяется по формулам (2.1) и (2.2). Расход воздуха, проходящего через байпас GБ и оросительную камеру GОР , определяют из уравнения материального баланса по влаге:
12
GБ dH + GOP dOР = GП dC , |
(2.4) |
учитывая, что |
|
GП = GБ + GOP . |
(2.5) |
Из последних уравнений получаем: |
|
GБ = GП (dОР – dC) / (dOР – dH). |
(2.6) |
Расход влаги, испаряющейся в оросительной камере, находится по формуле (2.3).
Пример 2.2. Произвести расчет кондиционирования воздуха (изо- |
|
энтальпийное увлажнение) в теплый период года для помещений, в |
|
которых происходят тепловыделения QП = |
98000 кДж/ч и влаговы- |
деления W = 20 кг/ч. Параметры воздуха |
внутри помещения: tВ = |
= 27 ОС, В = 50 % . Температура удаляемого воздуха tУ = 29 ОС. Рас- |
четные параметры наружного воздуха tН = 33 ОС, hН = 48 кДж/кг. Решение. При помощи таблиц или h-d-диаграммы для влажного
воздуха определяем недостающие параметры: dB = 11,4 г/кг с.в, hВ =
= 56 кДж/кг, dН = 5,7 г/кг с.в, H = 18 % .
Рассчитываем угловой коэффициент, характеризующий изменение состояния воздуха в помещении:
ПОМ QП 98000 4900 кДж/кг.W 20
Построение процесса обработки влажного воздуха в h-d-диаграмме начинаем с нанесения точек В и Н.
Через точку Н проводим линию hH = const до пересечения с кривойОР = 90 % в точке ОР. Параметры точки соответствуют состоянию воздуха после оросительной камеры: tОР = 18 ОС, ОР = 90 %, hОР = = 48 кДж/кг, dОР = 11,7 г/кг с.в.
По аналогии с примером 2.1 находим положение точки В' и проводим линию ПОМ = const до пересечения с линией hH = const и определяем положение точки С. Последняя характеризует параметры воздуха после смешения потоков, проходящих через оросительную камеру и байпасную линию. Энтальпия hС = 48 кДж/кг, dС = 10 г/ кг с.в.
На линии dC = const находим точку П, через которую проводим ли-
нию ПОМ и определяем точки В и У. Энтальпия hУ = 60,4 кДж/кг, hП = = 49 кДж/кг.
13
Расход вентиляционного воздуха рассчитываем по формуле (2.1):
G |
П |
|
QП |
|
98000 |
8600 кг/ч. |
|
|
|
||||||
|
|
h |
h |
|
60,4 49 |
||
|
|
|
У |
П |
|
|
|
Расход наружного воздуха, проходящего через байпасную линию, рассчитываем по формуле (2.6):
GБ = GП (dОР – dC) / (dOР – dH) =
= 8600 (11,7 – 10) / (11,7 – 5,7) = 2440 кг/ч.
Расход воздуха, проходящего через оросительное пространство, определяем по формуле (2.5):
GOP = GП – GБ = 8600 – 2440 = 6460 кг/ч.
Расход воды для возмещения испарившейся в оросительной камере составит
WИ GОР dОР dН 10 3 6460 11,7-5,7 10 3 38,8 кг/ч.
Рассмотренные на рис. 2.1 и 2.2 схемы прямого испарительного охлаждения обрабатываемого воздуха обладают существенным недостатком – параметры приточного воздуха зависят от влажности наружного воздуха. Этот факт существенно ограничивает область применения рассмотренных систем: помещениями с большими избытками теплоты; производственными помещениями, где требуется поддержание высокой влажности внутреннего воздуха, в районах с сухим и жарким климатом [5].
2.3. СКВ с косвенным испарительным охлаждением
Схема СКВ с косвенным испарительным охлаждением (рис. 2.3, а) состоит из двух систем: I – система обработки основного потока воздуха; II – система испарительного охлаждения.
Для охлаждения воды могут использоваться оросительные камеры кондиционеров (как показано на рис. 2.3, а) или другие контактные аппараты, градирни, брызгальные бассейны.
14
I |
|
|
1 |
h Н tН |
У tУ |
|
||||
|
|
|
|
|||||||
GH |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
GH |
|
|
|
tB |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hH, tH |
|
|
|
hП, tП |
|
|
|
В |
hУ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
ПП |
|
OГ |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
II |
|
tW2 |
2 |
|
|
|
|
= 1 |
||
|
|
|
|
|
||||||
|
ПК |
tМН |
||||||||
|
|
|
|
|
GВ GВ
hН = hПП
hH, tH |
|
|
|
|
hОГ, tОГ |
hПК = const |
|||||
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dH = dПК |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tW1 |
|
dПП |
d |
||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
а) |
|
|
б) |
Рис. 2.3. Схема (а) и h-d-диаграмма (б) косвенного испарительного охлаждения: 1 – теплообменник-воздухоохладитель; 2 – контактный аппарат
Вода, охлажденная в контактном аппарате 2 (см. рис. 2.3, а) испарением в потоке воздуха, с температурой tW1 поступает в поверхностный теплообменник-воздухоохладитель 1 кондиционера основного потока воздуха. Воздух изменяет свое состояние от tН , hH до tП , hП . Температура воды при этом повышается до tW2 . Далее вода охлаждается в контактном аппарате до tW1 . Воздух, проходящий через контактный аппарат, изменяет свое состояние от tH , hH до tОГ , hОГ.
Приточный воздух ассимилирует из помещения теплоту и влагу, изменяя свои параметры до состояния В, а затем до состояния У (рис. 2.3, б). На рис. 2.3, б пунктирной линией Н-ПП показано охлаждение воздуха на основе применения прямого испарительного охлаждения.
Сопоставим процессы косвенного и прямого испарительного охлаждения.
Расход приточного воздуха для удаления избытка теплоты QП при косвенном испарительном охлаждении составит
GПК = QП / hК ,
а при прямом испарительном охлаждении
15
GПП = QП / hП ,
где hК = hУ – hПК ; hП = hУ – hПП .
Так как hК > hП , то GПК < GПП .
Таким образом, при косвенном испарительном охлаждении производительность СКВ оказывается ниже, чем при прямом охлаждении.
При косвенном охлаждении влагосодержание приточного воздуха более низкое (dПК < dПП), что позволяет воздуху воспринимать большие влагоизбытки помещения и тем самым расширить область возможного использования принципа испарительного охлаждения воздуха.
Система косвенного испарительного охлаждения теоретически позволяет охладить основной поток воздуха до температуры мокрого термометра начального состояния воздуха tМН . Однако в действительности вследствие недорекуперации tП > tМН .
tОГ |
3 |
|
tП |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.4. Схема устройства совмещен- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ного аппарата косвенного испаритель- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ного охлаждения: 1, 2 – группы кана- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лов; 3 – водораспределительное уст- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ройство; 4 – поддон |
tН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tB3 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
tН |
|
|
|
|||||||||||
|
|
На рис. 2.4 показано устройство совмещенного аппарата косвенного испарительного охлаждения. Аппарат представляет собой две группы чередующихся каналов, разделенных стенками. Через группу каналов 1 проходит вспомогательный поток воздуха. По поверхности стенок этих каналов стекает вода, подаваемая воздухораспределительным устройством 3. Часть воды испаряется, а остальная часть стекает в поддон, откуда насосом направляется вновь к распределительному устройству. При испарении воды понижается температура вспомогательного потока воздуха (при одновременном увеличении его влагосодержания), а также охлаждается стенка канала.
Основной поток воздуха, омывающий стенку с другой стороны (группа каналов 2), охлаждается при постоянном влагосодержании.
16
2.4. СКВ двухступенчатого испарительного охлаждения
СКВ двухступенчатого испарительного охлаждения (рис. 2.5, а) относится к комбинированным системам обработки воздуха на основе применения косвенного и прямого испарительного охлаждения.
Устройство включает кондиционер и градирню. В кондиционере осуществляется косвенное и прямое изоэнтальпийное охлаждение воздуха обслуживаемых помещений. В градирне производится испарительное охлаждение воды, питающей поверхностный воздухоохладитель кондиционера.
Наружный воздух поступает в кондиционер и охлаждается в поверхностном воздухоохладителе 1 при постоянном влагосодержании
– первая ступень охлаждения. Оросительная камера 2 работает в режиме изоэнтальпийного охлаждения и является второй ступенью охлаждения. Камера орошения оснащена байпасной линией с воздушным клапаном, что позволяет регулировать параметры воздуха, поступающего в обслуживаемое помещение.
Охлаждение воды, питающей поверхностный воздухоохладитель, производится в градирне.
Построение процесса двухступенчатого испарительного охлаждения на h-d-диаграмме (рис. 2.5, б) начинают с нанесения точек Н и В и находят температуру мокрого термометра для наружного воздуха tМН . Конечная температура воды, охлажденной в градирне, определяется
по зависимости
tГW1 = tМН + (2-6) ОС .
Температуру воздуха на выходе из поверхностного теплообменника находят по формуле
tK = tГW1 + tВ ,
где tВ – перепад температур, принимаемый равным tВ ≥ 3 ОС. Состояние воздуха на выходе из поверхностного воздухонагрева-
теля (точка К) определяют на пересечении линий dН = const и tК = = const. Далее проводят линию hK = const и находят на ней положение точки О, характеризующей параметры воздуха после оросительной камеры. Вспомогательными построениями определяют положение точек В' и С. Последняя точка характеризует параметры смеси воздуха частью прошедшего через оросительную камеру и частью по байпасной линии.
17
|
|
|
|
|
tГW2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tГW1 |
|
|
|
|
|
|
|
tГW2 |
1 |
2 |
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
К |
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
К |
tК |
|
О |
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
tГW1 |
|
|
|
|
а) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
h |
Н |
tН |
У |
ПОМ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tУ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
tB |
|
Рис. |
2.5. |
|
Схема |
(а) |
и |
h-d- |
|
|
|
|
B’ |
|
|
|
|||||||
|
|
|
tГW2 |
диаграмма (б) двухступенчато- |
|||||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
го |
испарительного |
охлажде- |
|||||||
|
К П |
|
OГ |
|
|||||||||
|
|
|
tГW1 |
ния: 1– поверхностный возду- |
|||||||||
|
С |
|
|
= 1 |
|
хоохладитель; 2 – ороситель- |
|||||||
tWH |
О |
|
|
ная камера; 3 – градирня; 4 – |
|||||||||
|
|
hН |
|
насос; 5 – байпас с воздушным |
|||||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
hК |
|
клапаном; 6 – вентилятор |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
б) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Устройство включает кондиционер и градирню. В кондиционере осуществляется косвенное и прямое изоэнтальпийное охлаждение воздуха обслуживаемых помещений. В градирне производится испа-
18
рительное охлаждение воды, питающей поверхностный воздухоохладитель кондиционера.
Точка, соответствующая параметрам приточного воздуха, находится на пересечении линии dC = const и изотермы tП = tС + (0,5-1) ОС. На линии процесса ПОМ , проведенной через точку П, находят точки В и У.
Расход приточного воздуха определяют по формуле (2.1) или (2.2), расход воздуха через оросительную камеру и байпас – по формулам
(2.4)-(2.6).
2.5. Двухступенчатая бескомпрессорная СКВ
Двухступенчатая СКВ (рис. 2.6, а) позволяет достигать более низких температур приточного воздуха с достаточно высокой эффективностью кондиционирования.
Система включает в себя приточный А и испарительный Б кондиционеры. Приточный кондиционер предназначен для обработки основного потока воздуха, подаваемого в обслуживаемое помещение в теплый период года. В кондиционере установлены две группы воздухоохладителей (I и II).
Испарительный кондиционер предназначен для охлаждения воды, питающей воздухоохладитель в теплый период, и состоит из воздухоохладителя III и оросительных камер 1 и 2. В камере 1 производится испарительное охлаждение воды, питающей группу воздухоохладителей II приточного кондиционера.
Воросительной камере 2 охлаждается вода, направляемая в воздухоохладитель I приточного кондиционера и в воздухоохладитель III испарительного кондиционера.
Вхолодный период испарительный кондиционер Б служит для приготовления приточного воздуха, подаваемого в обслуживаемые помещения.
Рассмотрим процессы изменения состояния воздуха в h-d- диаграмме (рис. 2.6, б). Наружный воздух с параметрами точки Н поступает в кондиционеры А и Б и вследствие нагревания в вентиляторах приобретает состояние Н'.
Вкондиционере А воздух по линии dH = const охлаждается в воздухоохладителе I до состояния а, а затем в воздухоохладителе II до состояния приточного воздуха П. В обслуживаемом помещении состояние воздуха меняется до параметров В и У.
19