1

0,5 2 309,032

t

0,5m P

0,63м.

485,45 6,136

c

c r

Расстояние по осям свай, рис.13.

m

1

2 1

0,643 м.

b

x

t2

t2

0,92 0,632

с

min

424

.

b=0

c

d

p

p

c

b

b

b

С

р

С

t=0.63

t=0.63

t=0.63

Р с 13. Схема к определению шага свай

и

Наход м ш р ну плиты ростверка.

bP bс dc 2СP

0,64 0,3 2 0,05 1,04м.

Находим о щее число свай под стену здания.

L 12 м;

n

m1 L

2 12

19,047 шт.

Принимаем n 19 шт.

2t

2 0,63

Уточняем погонный вес ростверка:

G

P

h b

1,0

1,1

0,4 1,04 1,0 25 1,1 11,44 кН/м.

бP P b А

Уточняем шаг свай:

t

0,5 2 309,032

0,623 0,62 м, n m1 L

2 12

19,35 шт.

485,45 11,44

2t

2 0,62

Окончательно принимаем b 0,64 м;

b 1,04 м; n 19 шт.

ДP

кирпича – 100, раствора –75.

ечение свай dc

расположенных в один ряд с расстоянием между

осями свай L, полная расчетная нагрузка на уровне низа ростверка (вклю-

чая его собственный вес) равна g0 (табл.32).

Таблица 31

Таблица 32

№

bp, см

bk, см

hp, см

bc, см

№

dc, м

L, м

g0, кН/м

Варианта

1

50

51

30

51

1

0,35

1,75

432

2

50

55

40

55

2

0,25

1,1

285

С

3

60

64

50

68

3

0,3

1,58

180

4

40

51

30

55

4

0,25

1,25

220

5

40

38

40

38

5

0,3

1,43

360

6

50

51

50

55

6

0,35

1,15

473

7

50

55

30

64

7

0,3

1,25

120

8

60

64

40

64

8

0,25

1,16

104

Варианта

9 40 51 50

55

9

0,3

1,3

350

10

40

38

30

51

10

0,35

1,38

274

треугольников.

1. Расчет на эксплуатационные нагрузки.

Значение ординаты эпюры нагрузки над осью сваи

p g0

L/ ,

(57)

и над гранью сваи

p0

g0

Lp / ,

(58)

где g0 и L – в исходных данных

Д

Lp – расчетный пролет:

Lp=1,05∙Lсв ,

(59)

Lсв=L-dc ,

(60)

– длина полуоснования эпюры нагрузки, м

И

3,14 3

EJ /(E

b

),

(61)

k k

где E – модуль упругости бетона ростверка, E=21·106 кПа

J – момент инерции сечения ростверка, м4

J bp h3p /12,

(62)

Qп g0Lp /2,

(63)

2. Расчет ростверка на нагрузки, возникающие в период строительст-

с защемленными концами:

С

Mоп gk L2p /12

(64)

M

пр gk L2p /24

(65)

Q gk Lp /2

(66)

где gk – вес свежеуложенной кладки высотой 0,5L,

gk f

0,5 L bc

k ,

(67)

где

– коэфф ц ент перегрузки,

f

=1,1

иf

bc – ш р на стены, bc=0,64 м

k – удельный вес кирпичной кладки, k =18,6 кН/м3

3. Проверка прочности кладки стены над сваей на смятие

p

R ,

(68)

bk

см

где Rсм – расчетное сопротивление кладки при местном сжатии (смятии)

R

R 3

F /F

,

(69)

см

см

где R

бА

– расчетное сопротивление кладки сжатию,

R=1700 кПа

F – расчетная площадь сечения, м2

при L>dc 2 2bk

F bk (dc

2 2bk );

при dc 2 <L<dc

2 2bk

F bk L;

при L<dc 2

Д

F Fсм;

R Rсм;

F

– площадь смятия, м2

см

Fсм bk (dc

при bk<bp

2 );

при bk>bp

Fсм bp (dc 2 ).

И

1)

Момент инерции ростверка

Jp 0,5 0,43 /12 0,0027м4

2)

Модуль упругости кирпичной кладки

Ek 0,5E0;

E0

уRu;

Ru 2R

полуоснования

R=1700 кПа; у =750

СEk=0,5·750·2·1700=12,75·105 кПа

3)

Дл на

эпюры нагрузки

бА

3,14

3 21 106

0,0027/(12,75 105 0,51)

1,39м

Поскольку Lсв/2<α< Lсв

моменты

определяем

по

формулам для

третьего случая.

4)

Опорный момент

g0 (2Lp )

300 1,39(2 1,365 1,39)

Mоп

12

46,565кН·м

12

Lp 1,05 (1,6 0,3) 1,365м

5)

Пролетный момент

g0

2

2

L3p(Lp

6 )

Mпр

2(6Lp 4 Lp

)

24

2

300

1,3653

(1,365 6 1,39)

2(6 1,3652

4 1,39 1,365)

1,39

2

23,27 кН м

24

Поперечная сила

И

g

0Lp

Д

Q

300 1,365/2 204,75кН

0

2

2. Расчет на нагрузки строительного периода:

вес кладки стены

gk =1,1·0,5·1,6·0,64·18,6=10,48 кН/м

опорный момент

Mоп gk L2p /12 10,48 1,3652

/12 1,63 кН·м

пролетный момент

Mпp gk L2p /24 10,48 1,3652 /24 0,814 кН·м

поперечная сила

Q

gk Lp

10,48 1,365/2 7,153кН

0

2

3. Проверка прочности кладки над сваей на смятие:

площадь смятия т.к.

bk>bp

F

b

p

(d

c

2 ) 0,5(0,3 2 1,39) 1,54м2

см

т.к. L<d

c

2

F F

1,54 м2;

R R

1700 кПа;

см

см

3) Максимальное значение распределенной нагрузки

p g0 L/ =300·1,6/1,39=345,32 кН/м

4) Проверка прочности кладки

С

p

345,32

690,65 кПа

bk

0,51

690,65 кПа < 1700 кПа

условие выполняется.

определить

ЗАДАНИЕ 10.

Определить осадку ленточного свайного

фундамента

Требуется:

напряжение в активной зоне ленточного

длина сваи L, размер поперечного сечения dc

и расстояние между

сваями bc принимаются по результатам решения задания 4.

Таблица 33

Варианты исходных данных для расчета напряжения в активной зоне

ленточного свайного фундамента

Номер

Уровень

Толщина

Глуби-

Высота

Погонная

на-

варианта

бАподземных фундаментной на под-

роствер-

грузка

от

вод dw, м

стены bo, м

вала

ка hp, м

надфунда-

db , м

ментной части

РН,кН/м

1

1,80

0,60

1,70

И

0,5

333,2

Д

2

1,95

0,50 1,70 0,4 351,3

3

2,12

0,50

1,80

0,5

405,8

4

1,75

0,50

1,50

0,4

284,6

5

2,50

0,60

1,75

0.5

385,4

6

2,08

0,60

1,40

0,5

323,4

7

2,10

0,60

2,00

0,4

345,2

8

2,20

0,60

1,30

0,4

291,4

9

2,15

0,60

1,20

0,5

365,5

10

2,20

0,50

1,70

0,5

420,1

z

P

n

(70)

L

где Р – погонная нагрузка на ленточный свайный фундамент, кН/м. В

нагрузку включается вес массива грунта со сваями; L – длина сваи;

n – безразмерный коэффициент, принимаемый по табл. 6 в зависи-

С

b

; b – ши-

мости от приведенной ширины свайного фундамента

l

рина фундамента. При промежуточных значениях

n– определяет-

ся интерполяц

ей.

Определение

коэффициента n

Таблица 34

z/l

b

l

бА

0,3

0,05

0,1

0,2

1,01

13,7907

9,506

6,7056

5,4922

1,05

8,0206

7,2177

5,6594

4,7306

1,1

5,1769

5,2092

4,7391

4,1927

1,2

3,3168

3,4217

3,4337

3,3052

1,3

2,5773

2,6499

2,7056

2,6873

1,4

2,1593

2,2099

2,2608

2,2703

1,5

1,1817

1,9195

1,9600

1,9758

1,6

1,6797

1,7076

1,7409

1,1757

1,7

1,5240

1,5458

1,5728

1,5876

1,8

1,3991

1,4166

1,4387

1,4518

1,9

1,2959

Н

ДH

1,3400

1,3102

1,3286

2,0

1,2087

1,2206

1,2362

1,2462

2,1

1,1338

1,1439

1,1572

1,1659

2,2

1,0685

1,0772

1,0887

1,0964

2,3

1,0110

1,0185

1,0285

1,1035

2,4

0,9599

0,9664

0,9752

0,9814

2,5

0,9140

0,9198

И

0,9276

0,9331

р f

Р

Gp b

Н ,

(71)

R

c1 c2

M k

z

b

II

M

q

d

1

M

q

1d

b

1

M

c

с

II

;

z

R, (72)

k

1

II

II

С

S

p

o ,

(73)

E

1

где р – погонная нагрузка на свайный фундамент

расчетных нагру-

зок, взятых с коэфф ц ентом надежности по нагрузке γf = 1,0, кН; δо

и

– безразмерная компонента, принимаемая по номограмме, рис.14

бА

Д

Рис.14 Номограмма для определенияИδо

Е

Е

,

(74)

1 2

1

ИГЭ-3 – супесь пластичная , h3 = 4., м; γ3 = 9,82 кН/м3 ; 200.

ИГЭ-4 – гл на полутвердая, h5 =0,95 м; γ4 =20,01 кН/м3 ; JL<0

напряжение

140

; сII =42 кПа;

Е=25 кПа.

С1. Определяем

в активной зоне фундамента (рис.15):

z

643,93

8,106 279,38кПа;

0,94

0,15 8,106;

б

5,95

3,14 5,95

Рн

f

Gн b

Н ;

p

р 1,1 450,19 14,4 0,8 20 7,55 643,93кН/м,

где db=1,0 – глу

на подвала.

Gн

d

b

b

b

1,0 1,0 0,6 24 1,0 14,4 кН/м,

p

о

3

где bо 0,6 м – ширина фундаментной стены; γb=24,0 кН/м

– удель-

ный вес бетона;

20 кН/м3; d

1

6,74 м.

d1 = hs+hcf

cf / γІІ'

Д

; d1 = 5,95+0,4+0,2∙24/12,3 = 6,74

м;

R

1,25 10

[0,29∙1,0∙0,8∙20,01+2,17∙6,74∙12,3+(2,17–1)∙1,0∙17,25+А

1,0

+4,69∙42]= 502,12 кПа ;

/

0,6 18,15 0,4 10,01 4,0 9,82 0,95 20,01

12,30 кН/м

3

;

II

0,6 0,4 4,0 0,95

/

0,4 15,89 0,6 18,15

17,25кН/м

3

;

II

0,6 0,4

Условие выполняется. При несоблюдении условия (5.3) следует уве-

личить количество свай в фундаменте.

И

Таблица 35

Определение вертикальных напряжений по оси свайного фундамента

z

z

l

,м

αп

z

p

n

h

l

zg

1

l

i

i

0,2 zg

1,01

6,01

8,106

279,38

137,22

27,44

1,05

6,25

6,440

221,96

142,02

8,84

С

6,55

4,975

171,47

148,03

10,00

1,1

1,2

7,14

3,428

118,15

159,83

31,97

1,3

7,74

2,678

92,30

171,84

34,37

1,4