1796
.pdfТаблица 1.1
Категория дороги |
|
|
|
|
I |
|
|
II |
|
III |
IV |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Максимальная интенсивность |
|
|
Более |
|
2400 |
|
1600 |
Менее |
|||||
движения автомобилей Ja , авт./ч |
|
|
2400 |
1600 |
|
800 |
800 |
||||||
Расчетная скорость движения ко- |
|
|
80 |
|
60 |
|
50 |
40 |
|||||
лонны автомобилей Va, км/ч |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Таблица 1.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Время нахождения |
|
Нормальный |
|
|
Замедленный |
||||||||
режим движения с |
|
режим движения |
|||||||||||
транспорта в тоннеле |
|
||||||||||||
расчетной скоростью |
|
(V 20 км/ч и остановки |
|||||||||||
t, мин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
5 |
|
10 |
|
15 |
|
20 |
|
движения до 15 мин) |
|||||
|
|
|
|
|
|||||||||
ПДК СО , мг/м3 |
60 |
|
35 |
|
26 |
|
21 |
|
|
200 |
|
||
ПДК СН2 , мг/м3 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
0,7 |
|
||
При отсутствии |
|
|
При наличии |
||||||||||
|
|
|
пешеходов |
|
|
|
пешеходов |
потоке; спк, сск, спд, ссд – коэффициенты, учитывающие влияние уклона проезжей части тоннеля для различных скоростей движения на подъеме и спуске соответственно для автомобилей с карбюраторными и дизельными двигателями (табл. 1.3); qк, qд – количество СО, выделяемого одним «осредненным» автомобилем с карбюраторным и дизельным двигателем соответственно, мг/с, определяются по формулам:
qк 2,777 1 14,9 к Gт.к Pк cв ; (1.2) qд 2,777 1 14,9 д Gт.д Pд cв,
где к = 0,85 1,2 – коэффициент избыточного расхода воздуха в горючей смеси для карбюраторных двигателей; д= 1,5 2,5 – коэффициент избыточного расхода воздуха в горючей смеси для дизельных двигателей; Gт.к, Gт.д – расход топлива одним «ос-
редненным» автомобилем, кг/ч (табл. 1.4); Рк, Рд – процентное
содержание СО в выхлопных газах по массе, %; при равномерном движении принимают для карбюраторных двигателей тк=0,7 2,0%; для дизельных двигателей тд= 0,08 0,13 %;
при замедлении для карбюраторных двигателей тк= 2,0 4,0 %; cв – коэффициент, учитывающий влияние высоты расположения тоннеля над уровнем моря (табл. 1.5).
Таблица 1.3
Коэф- |
Укло- |
|
|
|
|
Тип двигателя |
|
|
|
||
|
карбюраторный |
|
дизельный |
|
|||||||
фици- |
ны, ‰ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Скорость движения, км/ч |
|
|
||||||
енты |
|
|
|
|
|
||||||
|
40 |
|
50 |
|
80 |
40 |
50 |
60 |
80 |
||
|
|
|
60 |
|
|||||||
|
60 |
1,97 |
|
1,64 |
1,42 |
|
1,24 |
3,75 |
4,33 |
5,41 |
6,04 |
|
50 |
1,88 |
|
1,56 |
1,35 |
|
1,17 |
3,29 |
3,82 |
4,80 |
5,45 |
сп |
40 |
1,80 |
|
1,49 |
1,27 |
|
1,11 |
2,83 |
3,31 |
4,20 |
4,87 |
30 |
1,73 |
|
1,41 |
1,21 |
|
1,05 |
2,36 |
2,78 |
3,56 |
4,25 |
|
|
|
|
|||||||||
|
20 |
1,65 |
|
1,34 |
1,15 |
|
1,00 |
1,88 |
2,26 |
2,93 |
3,62 |
|
10 |
1,57 |
|
1,27 |
1,09 |
|
0,96 |
1,40 |
1,74 |
2,31 |
2,98 |
- |
0 |
1,49 |
|
1,20 |
1,04 |
|
0,92 |
0,94 |
1,20 |
1,68 |
2,36 |
|
10 |
1,40 |
|
1,13 |
0,99 |
|
0,89 |
0,70 |
0,85 |
1,09 |
1,74 |
|
20 |
1,28 |
|
1,06 |
0,95 |
|
0,86 |
0,63 |
0,66 |
0,82 |
1,16 |
сс |
30 |
1,13 |
|
0,99 |
0,91 |
|
0,84 |
0,75 |
0,75 |
0,75 |
0,86 |
40 |
1,01 |
|
0,94 |
0,88 |
|
0,82 |
0,87 |
0,87 |
0,87 |
0,87 |
|
|
|
|
|||||||||
|
50 |
0,97 |
|
0,92 |
0,85 |
|
0,79 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|
60 |
0,96 |
|
0,90 |
0,84 |
|
0,78 |
1,12 |
1,12 |
1,12 |
1,12 |
Таблица 1.4
Группы |
Скорость движения колонны автомобилей, км/ч |
||||||
30 |
|
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
|
автомобилей |
|
Расход топлива Gт , кг/ч, по группам |
|||||
|
|
|
|
автомобилей |
|
|
|
Легковые |
2,10 |
|
2.75 |
3,48 |
4,31 |
5,33 |
6,98 |
Автобусы |
6,39 |
|
8,58 |
11,47 |
15,10 |
20,72 |
26,05 |
Грузовые с карбюра- |
5,77 |
|
8,38 |
12,47 |
15,41 |
20,05 |
24,86 |
торными двигателями |
|
|
|
|
|
|
|
Грузовые с дизельными |
6,93 |
|
9,85 |
14,79 |
18,71 |
24,95 |
32,2 |
двигателями
Таблица 1.5
Высота над уровнем |
0 |
|
400 |
800 |
1200 |
1600 |
2000 |
моря, м |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
cвк для карбюраторных |
1,10 |
|
1,17 |
1,43 |
1,80 |
2,18 |
2,55 |
двигателей |
|
|
|
|
|
|
|
cвд для дизельных |
- |
|
1,00 |
1,23 |
1,45 |
1,67 |
1,90 |
двигателей |
|
|
|
|
|
|
|
Пример определения Gт.к, |
Gт.д по данным, приведенным выше. Если за- |
||||||
датьсярасчетнойскоростьюдвиженияавтомобилей,например60км/ч,то |
|
||||||
Gт.к 4,31 тл,кп 15,41 тгк,кп 15,1 тав,кп |
|
|
4,31 0,44 15,41 0,44 15,1 0,12 10,49кг/ч; Gт.д 18,71 тгд,дп 18,71 1,0 18,71 1,0 18,71кг/ч.
При односкатном профиле с одним продольным уклоном расход воздуха определяют сразу для всего тоннеля, а при многоскатном профиле – по участкам с разными уклонами. Поэтому в формуле (1.1) в первом случае принимают полную длину тоннеля Lт, а во втором – длину каждого отдельного участка L1,L2,L3 и т.д. Тогда общий расход воздуха определяется суммированием расходов по участкам.
1.2.2. Расчет по теплоизбыткам
Расход воздуха, м3/с, требуемый по условию удаления из тоннеля избыточного тепла и установления нормального температурного режима:
Qт |
T |
, |
(1.3) |
1000 a tт tн т |
где Т – суммарные теплоизбытки в тоннеле, Вт; а – удельная массовая теплоемкость воздуха, кДж/(кг · °С), принимают а = 1
кДж/(кг · °С); tт,tн – температура воздуха в тоннеле и наружная на поверхности земли, °С; т – плотность воздуха в тоннеле при определенной температуре, кг/м3 (табл. 1.6).
Теплоизбытки в тоннеле, Вт, определяют как сумму тепловыделений с учетом возможных теплопотерь:
Т Та Тосв Тл Тпор , (1.4)
где Та – тепловыделения автомобильных двигателей, Вт; Тосв – тепловыделения устройств искусственного освещения, Вт; Тл – тепловыделения находящих-
ся в тоннеле людей, Вт; Тпор – тепловыделения породного масси-
ва, окружающего тоннель, или
|
Таблица 1.6 |
|
|
t (t ), °С |
( ), кг/м3 |
т н |
т н |
-20 |
1,396 |
-15 |
1,368 |
-10 |
1,342 |
-5 |
1,317 |
0 |
1,293 |
5 |
1,270 |
10 |
1,248 |
15 |
1,226 |
20 |
1,205 |
25 |
1,185 |
30 |
1,165 |
35 |
1,146 |
теплопотери при уходе тепла из тоннеля в породный массив, Вт. Температуру подаваемого в
тоннель воздуха tн принимают равной среднегодовой температуре воздуха в данной местности.
Для курсового проекта допускается принимать температуру наружного воздуха tн от –5 до +15 °С. Температура воздуха в тоннеле tт не должна превышать среднюю температуру наружного воздуха tн более чем на 10 15 °С и не должна быть выше
+35 °С.
Плотность воздуха при определенной температуре и нормальном атмосферном давлении 101325 Па можно принять по табл. 1.6.
Тепловыделения автомобильных двигателей, Вт:
Т |
a |
|
Ja L |
m G |
h |
к |
c |
|
cпк ccк |
|
|
3,6 V |
|
||||||||||
|
|
к |
тк |
к |
вк |
2 |
|
||||
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
(1.5) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
mд Gтд hд д свд спд ссд ,
2
где hк , hд – низшая теплотворная способность бензина и дизельного топлива, hк = 44000 кДж/кг; hд = 42500 кДж/кг; к , д – доля тепловыделений карбюраторных и дизельных двигателей,
к = 0,6; д = 0,45.
|
Тепловыделения устройств освещения, Вт: |
|
|
Тосв = 1000 · · с , |
(1.6) |
где |
– коэффициент перехода электроэнергии в |
тепло, |
= |
0,92 0,97; Nc – потребляемая мощность одновременно |
включенных светильников, кВт. Значение Nc вычисляется по формуле Nc = Nc1 · nсвет,сеч · (1000 · L) / sсвет, где Nc1 = 0,1...1,0 кВт
– потребляемая мощность одного светильника; nсвет,сеч = 2...3 – количество светильников в поперечном сечении тоннеля; L – длина тоннеля, км; sсвет = 5...10 м – шаг светильников по длине тоннеля.
Тепловыделения находящихся в тоннеле людей, Вт:
|
Тл = раб · раб + вод · вод + пас · пас + пеш · пеш, |
(1.7) |
где |
i – средние тепловыделения одного человека, Вт, |
величину |
i |
принимают для ремонтных и эксплуатационных |
рабочих |
раб =175 Вт, для водителей вод =115 145 Вт, для пассажиров и пешеходов пас = пеш = 80 Вт; i – максимальное количество людей, одновременно находящихся в тоннеле.
В курсовом проекте значение i допускается определять по условиям нормального режима движения транспорта:
- для ремонтных и эксплуатационных рабочих из расчета
7 чел. на 1 км тоннеля, но не менее 7 чел. при |
длине |
тоннеля |
||
менее 1 |
км и не |
более 30 чел. для длинных |
тоннелей, т.е. |
|
раб=7·L; |
7 ≤ раб |
≤ 30; |
|
|
- для водителей по формуле вод Ja L Va ; |
|
(1.8) |
||
- для пассажиров по формуле |
|
|
||
|
пас Ja L Va (кл·mл кг·mг кав·mав), |
(1.9) |
где кл = 1...4 – количество пассажиров в легковых автомобилях; кг = 1...2 – количество пассажиров в грузовых автомобилях; кав = 20...60 – количество пассажиров в автобусах; Ja – в авт/ч,
L– в км, Va – в км/ч;
-для пешеходов из расчета 5 чел. на 1 км тоннеля, но не ме-
нее 5 чел. при длине тоннеля менее 1 км, т.е. пеш = 5·L; пеш ≥ 5. Значения i округляются до целых чисел в большую сторону.
Тепловыделения породного массива (теплопотери через обделку тоннеля), Вт:
Тпор |
1000·Пкон L tпор tт |
|
||
|
|
, |
(1.10) |
|
|
||||
|
|
Rо |
|
где Пкон – периметр внутреннего контура тоннеля, м; tпор – средняя температура породы на данной глубине, °С, определяемая по
формуле tпор tн Н h, где H – глубина заложения тоннеля, м; n
h – глубина пояса постоянных температур, равная 30...35 м; n – величина геотермической ступени, определяетсявзависимостиот отметки тоннеля выше уровня моря по табл. 1.7; Rо – сопротивление теплопередаче обделки тоннеля, м2 · °С/Вт.
|
Сопротивление теплопередаче обделки тоннеля |
|
||||||||||||
|
R |
|
1 |
|
R |
|
1 |
, |
(1.11) |
|
|
|||
|
|
|
|
|
||||||||||
|
o |
в |
|
т |
н |
|
|
|
Таблица 1.7 |
|||||
где |
в – |
коэффициент |
теплопередачи |
|
|
|||||||||
Отметка, м |
n, м |
|||||||||||||
внутренней поверхности обделки, прини- |
|
|
||||||||||||
0...100 |
20 |
|||||||||||||
мают для обделок c плоской поверхностью |
101...300 |
25 |
||||||||||||
в=8,7 Вт/(м2 · °С); |
для обделок с ребри- |
301...500 |
30 |
|||||||||||
501...1000 |
35 |
|||||||||||||
стой |
поверхностью |
в=7,54 Вт/(м |
2 |
· °С); |
||||||||||
|
1001...1500 |
40 |
||||||||||||
н – коэффициент теплопередачи наруж- |
|
|
||||||||||||
1501...2000 |
45 |
|||||||||||||
ной |
поверхности |
обделки тоннеля, при- |
|
|
||||||||||
2001...2500 |
50 |
|||||||||||||
нимают для обделок, контактирующих с |
|
|
||||||||||||
сухой породой н = 5,8 Вт/(м2 ·°С); для об- |
|
|
||||||||||||
делок, контактирующих с влажной поро- |
|
|
дой н = 11,6 Вт/(м2 ·°С); Rт – термическое сопротивление обделки тоннеля, м2 · °С/Вт.
Величину Rт для многослойных конструкций (обделка, облицовка, гидроизоляция, защитная обойма и пр.) определяют как
сумму сопротивлений отдельных слоев: |
|
|
Rm Rmi i |
i , |
(1.12) |
где i – толщина отдельного слоя, м; i – расчетный коэффициент теплопроводности материала отдельного слоя, Вт/(м · °С) (табл. 1.8).
|
|
|
Таблица 1.8 |
|
|
|
|
|
|
Материал |
i , Вт/(м · °С) |
Материал |
i , Вт/(м · °С) |
|
Сталь |
58 |
Цементно- |
|
|
Чугун |
50 |
песчаный |
0,68 0,90 |
|
раствор |
|
|||
|
|
|
||
Камень (мрамор, |
|
Кирпичная |
0,46 0,87 |
|
3 3,5 |
кладка |
|||
гранит, базальт) |
|
|||
|
Гидроизол, |
0,174 |
||
|
|
|||
Железобетон |
1,92 |
рубероид |
||
|
||||
Бетон |
1,74 |
Полимеры |
0,348 |
Величина Tпор может быть как положительной, так и отрицательной, в зависимости от величин tпор и tт. Если tпор больше tт, то происходит передача тепла от породного массива через обделку в тоннель – теплоприход в тоннель и наоборот, если tт больше tпор, происходит теплоуход, так как в любом случае тепло уходит в более холодную область. В формуле (1.4) значение Tпор, полученноепоформуле (1.10),следует учитывать со своим знаком.
1.2.3. Выбор системы вентиляции
После определения требуемых расходов воздуха по ПДК СО и теплоизбыткам в тоннеле определяется максимальное значение требуемого расхода воздуха, м3/с:
Qmax max Qco, Qт . |
(1.13) |
Выбор системы вентиляции определяют по допустимой скорости движения воздуха в транспортной зоне тоннеля Vв.
Вначале проверяют возможность применения продольной (продольно-струйной) системы вентиляции в тоннеле при Vв 6. Средняя скорость движения воздуха в транспортной зоне тонне-
ля, м/с: Vв Qmax Sт , где Sт – сечение транспортной зоны тоннеля, м2.
При Vв 6 м/с принимают поперечную систему вентиляции либо проверяют возможность применения комбинированных схем вентиляции или производят переконструирование сечения тоннеля с целью увеличения площади транспортной зоны тоннеля.
При предварительном выборе системы вентиляции допускается использовать критерии, приведенные в табл. 1.9.
|
|
Таблица 1.9 |
|
|
|
|
|
Система вентиляции |
Длина тоннеля |
Скорость движения |
|
L, км |
воздуха в тоннеле Vв, м/с |
||
|
|||
Естественное проветривание |
≤ 0,4 |
Vе Qmax Sт |
|
Продольная |
0, 4 3 |
≤ 6 |
|
Продольно-струйная |
0, 4 3 |
≤ 6 |
|
Поперечная |
> 1.2 |
> 6 |
1.3. Давление воздуха
По нормативам, при длине автодорожных тоннелей менее 150 м вентиляция осуществляется только естественным проветриванием. В тоннелях длиной от 150 до 400 м искусственная вентиляция может не устраиваться, если создается естественная тяга воздуха, обеспечивающая предельно допустимую концентрацию вредных газов и нормальный температурный режим в тоннеле. Допустимость естественного проветривания в этом случае обосновывается расчетом.
Тоннели длиной более 400 м должны проветриваться с помощью специально устроенных и расcчитанных вентиляционных установок.
1.3.1. Продольная система вентиляции
Поперечные сечения тоннелей сводчатого и кругового очертания при продольной системе вентиляции приведены на рис. 1.6.
и 1.7.
Рис. 1.6. Поперечное сечение тоннеля сводчатого очертания при продольной системе вентиляции
Рис. 1.7. Поперечное сечение тоннеля кругового очертания при продольной системе вентиляции
1.3.1.1. Определение факторов естественного проветривания
При продольной системе вентиляции в тоннелях длиной от 150 до 400 м проверяется возможность проветривания за счет естественных факторов, которые при самых невыгодных условиях должны обеспечивать необходимую тягу воздуха.
Тяга воздуха определяется как алгебраическая сумма давлений в тоннеле, Па, создаваемых совместным действием отдельных факторов естественного проветривания:
Pe Pв Pt Pб Pа , |
(1.14) |
где Рв, Рt, Рб, Ра – соответственно давления, вызванные действием ветра, разностью температур, барометрического давления и