8. Какие параметры учитываются программой RDT для определения ширины раскрытия трещин?
9. Как назначается допускаемый прогиб и ширина раскрытия трещин?
10. Каков порядок отыскания минимально возможной величины предварительного напряжения арматуры?
11. Что явилось критерием для определения минимально возможной величины предварительного напряжения арматуры?
12. Чем ограничивается принятая величина предварительного напряжения арматуры?
13. Какую долю составляет σsp,min от Rsp?
Библиографический список
1.СНиП 2.03.01–84*. Бетонные и железобетонныеИконструкции / Госстрой СССР. – М. : ЦИТП Госстроя СССР, 1989. – 80 с.
2.СП 20.13330.2016. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07–85*. – М., 2016. Д
3.СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 2.03.01–А84*. – М., 2012.б
Си
24
Приложение 1
Варианты заданий
№ |
Класс бетона |
|
Класс арматуры |
Нагрузка, |
Расчетный |
п/п |
(стоимость, |
|
(стоимость, руб./т) |
тс/м |
пролет, м |
|
руб./м3) |
|
|
|
|
1 |
15 (785) |
|
A-III(4000), A-IIIв(4500) |
7,0 |
5,7 |
2 |
20 (832) |
|
A-III(4000), A-IV(5000) |
7,5 |
6,3 |
3 |
25 (893) |
|
A-III(4000), A-V(6000) |
9,5 |
7,8 |
4 |
30 (962) |
|
A-III(4000), A-VI(7000) |
9,5 |
6,6 |
5 |
17,5 (807) |
|
A-III(4000), A-IIIв(4500) |
7,5 |
6,0 |
6 |
22,5 (861) |
|
A-III(4000), A-IV(5000) |
8,0 |
6,6 |
7 |
25 (893) |
|
A-III(4000), A-V(6000) |
8,0 |
6,0 |
8 |
30 (962) |
|
A-III(4000), A-VI(7000) |
8,5 |
7,8 |
|
|
|
И |
|
|
9 |
20 (832) |
|
A-III(4000), A-IIIв(4500) |
8,0 |
6,3 |
10 |
35 (1040) |
|
A-III(4000), A-IV(5000) |
10,5 |
8,1 |
|
|
|
Д |
|
|
11 |
27,5 (925) |
|
A-III(4000), A-V(6000) |
8,5 |
6,3 |
12 |
32,5 (1000) |
|
A-III(4000), A-VI(7000) |
10,0 |
8,1 |
13 |
22,5 (861) |
|
A-III(4000), A-IIIв(4500) |
8,5 |
6,6 |
14 |
25 (893) |
|
A-III(4000), A-IV(5000) |
8,5 |
6,9 |
15 |
30 (962) |
|
A-III(4000), A-V(6000) |
9,0 |
6,6 |
16 |
32,5 (1000) |
|
A-III(4000), A-VI(7000) |
11,0 |
7,5 |
17 |
25 (893) |
|
A-III(4000), A-IIIв(4500) |
9,0 |
6,9 |
|
|
|
А |
|
|
18 |
27,5 (925) |
|
A-III(4000), A-IV(5000) |
9,0 |
7,2 |
19 |
32,5 (1000) |
|
A-III(4000), A-V(6000) |
9,5 |
6,9 |
|
С |
|
Aб-III(4000), A-VI(7000) |
|
|
20 |
35 (1040) |
|
10,0 |
8,1 |
|
21 |
27,5 (925) |
|
A-III(4000), A-IIIв(4500) |
9,5 |
7,2 |
|
|
и |
|
|
|
22 |
30 (962) |
A-III(4000), A-IV(5000) |
9,5 |
7,5 |
|
23 |
35 (1040) |
|
A-III(4000), A-V(6000) |
10,0 |
7,2 |
24 |
35 (1040) |
|
A-III(4000), A-VI(7000) |
10,0 |
8,4 |
25 |
30 (962) |
|
A-III(4000), A-IIIв(4500) |
10,0 |
7,5 |
26 |
32,5 (1000) |
|
A-III(4000), A-IV(5000) |
10,0 |
7,8 |
27 |
37,5 (1085) |
|
A-III(4000), A-V(6000) |
10,5 |
7,5 |
28 |
37,5 (1085) |
|
A-III(4000), A-VI(7000) |
10,0 |
6,9 |
29 |
32,5 (1000) |
|
A-III(4000), A-IIIв(4500) |
10,5 |
7,8 |
30 |
37,5 (1085) |
|
A-III(4000), A-IV(5000) |
11,0 |
8,4 |
31 |
40 (1135) |
|
A-III(4000), A-V(6000) |
11,0 |
7,8 |
32 |
37,5 (1085) |
|
A-III(4000), A-VI(7000) |
11,5 |
7,2 |
33 |
40 (1135) |
|
A-III(4000), A-VI(7000) |
11,5 |
8,4 |
25
|
|
|
|
Приложение 2 |
||
|
Порядок пользования программами RNS, RDT |
|
|
|||
1. |
Рабочий стол: Far manager. |
|
|
|
||
2. |
Диск D:\ или Е:\ → папка RNS (RDT) → rnsstart.bat |
|
|
|||
(rdtstart.bat) → таблица исходных данных. |
|
|
||||
3. |
Рабочие клавиши для набора исходных данных: «←↑↓→», |
|
||||
цифровой ряд, «.», «пробел». |
|
|
|
|
||
ВНИМАНИЕ!!! Не использовать: «←BackSpace», «Enter». |
|
|
||||
4. |
Выполнение расчета: F4. |
|
|
|
||
5. |
Вывод исходных данных: N, любая клавиша: N. |
|
|
|||
6. |
Вывод результатов: имя файла (например: 30r), Enter. |
|
|
|||
7. |
Просмотр результатов: F3. |
ДИ |
|
|
||
|
|
|
|
|
таб- |
|
|
|
|
|
Enter |
|
|
→ F4 → NN → con → Enter. |
|
|
|
|||
|
|
|
А |
|
|
|
9. |
Сохранение на флэш-карту: Alt F2 → F:\ → insert (маркиров- |
|||||
|
|
б |
|
|
|
|
ка копируемых файлов) → F5 → Enter. |
|
|
||||
10. Выход из Far manager: F10. |
|
|
|
|||
|
и |
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
26
Приложение 3
Этапы решения задач и их программное обеспечение
Лабораторная работа №1
№ |
|
|
Наименование |
|
|
Программное |
|
п/п |
|
|
|
|
|
|
обеспечение |
1 |
Расчет нормального сечения по прочности и подбор армату- |
|
|||||
|
ры для высоты балок hi |
|
|
|
RNS |
||
2 |
Определение удельной стоимости материалов для высоты |
Excel |
|||||
|
балок hi |
|
|
|
|
|
|
3 |
Построение графика (точечный) зависимости «С – hi» |
Excel |
|||||
|
|
|
|
|
|
И |
|
4 |
Определение минимальной стоимости при hi ±5 см |
Excel |
|||||
5 |
Расчет по прочности при hопт с учетом сортамента и η – по |
RNS |
|||||
|
СНиПу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
6 |
Уточнение стоимости материалов при hопт |
и A´s, Asp – по |
Excel |
||||
|
сортаменту |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
7 |
Построение графика (круговой) по определению доли стои- |
|
|||||
|
мости материалов Cb, Cs, Csp |
|
|
|
Excel |
||
8 |
Оформление отчета в распечатанном виде на формате А4 |
Word |
|||||
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
Ла ораторная работа №2 |
|
||||
№ |
С |
На менование |
|
|
Программное |
||
|
|
|
|
||||
п/п |
|
|
|
|
|
|
обеспечение |
1 |
Расчет по жесткости и трещиностойкости при σsp от 500 до |
|
|||||
|
6000 кгс/см2 |
и |
|
|
|
RDT |
|
2 |
Оформление результатов расчета в табличной форме |
Excel |
|||||
3 |
Построение графиков (точечные) зависимости прогибов и |
|
|||||
|
трещин от σsp и определение минимально возможной вели- |
Excel |
|||||
|
чины σsp,min |
|
|
|
|
|
|
4 |
Выполнение уточненного расчета по жесткости и трещино- |
|
|||||
|
стойкости при σsp,min и запасе по определяющему параметру |
RDT |
|||||
|
не более 0,5% |
|
|
|
|
|
|
5 |
Построение графика (гистограмма) для сравнения получен- |
|
|||||
|
ной σsp,min с диапазоном σsp, допускаемым по СНиПу |
Excel |
|||||
6 |
Оформление отчета в распечатанном виде на формате А4 |
Word |
|||||
27
Приложение 4
Сортамент арматуры
|
|
Расчетная площадь поперечного сечения (см2) при числе |
|
|
|
Выпускаемые диаметры для сталей классов |
Сортамент |
||||||||||||||||
Номина- |
|
|
|
|
|
стержней |
|
|
|
|
Масса |
|
|
|
|
|
|
|
|
проволоки |
|||
льный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 п.м, |
|
A-I |
A-II |
A-III |
A-IV |
A-V |
A-VI |
|
|
|
диаметр, |
1 |
|
2 |
3 |
4 |
|
5 |
6 |
7 |
8 |
|
9 |
кг |
|
(A240) |
(A300) |
(A400) |
(A60) |
(A800) |
(A1000) |
Bp- |
Bp- |
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
|
I |
II |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
0,071 |
|
0,14 |
0,21 |
0,28 |
|
0,35 |
0,42 |
0,49 |
0,57 |
|
0,64 |
0,055 |
|
- |
|
- |
- |
- |
- |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
0,126 |
|
0,25 |
0,38 |
0,50 |
|
0,63 |
0,76 |
0,88 |
1,01 |
|
1,13 |
0,099 |
|
- |
|
- |
- |
- |
- |
- |
|
|
5 |
0,196 |
|
0,39 |
0,59 |
0,78 |
|
0,98 |
1,18 |
1,37 |
1,57 |
|
1,76 |
0,154 |
|
- |
|
- |
- |
- |
- |
- |
|
|
6 |
0,283 |
|
0,57 |
0,85 |
1,13 |
|
1,42 |
1,70 |
1,98 |
2,26 |
|
2,55 |
0,222 |
|
+ |
|
- |
+ |
- |
- |
- |
- |
- |
7 |
0,385 |
|
0,77 |
1,16 |
1,54 |
|
1,93 |
2,31 |
2,27 |
3,08 |
|
3,47 |
0,302 |
|
+ |
|
- |
+ |
- |
- |
- |
- |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
0,503 |
|
1,01 |
1,51 |
2,01 |
|
2,52 |
3,02 |
3,52 |
4,02 |
|
4,53 |
0,395 |
|
+ |
|
- |
+ |
- |
- |
- |
- |
- |
10 |
0,785 |
|
1,57 |
2,36 |
3,14 |
|
3,93 |
4,71 |
5,50 |
6,28 |
|
7,07 |
0,617 |
|
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
12 |
1,131 |
|
2,26 |
3,39 |
4,52 |
|
5,66 |
6,79 |
7,92 |
9,05 |
|
10,18 |
0,888 |
|
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
1,539 |
|
3,08 |
4,62 |
6,16 |
|
7,70 |
9,23 |
10,77 |
12,31 |
|
13,85 |
1,208 |
|
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
16 |
2,011 |
|
4,02 |
6,03 |
8,04 |
|
10,06 |
12,07 |
14,08 |
16,09 |
|
18,10 |
1,578 |
|
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
18 |
2,545 |
|
5,09 |
7,64 |
10,18 |
|
12,73 |
15,27 |
17,82 |
20,36 |
|
22,91 |
1,998 |
|
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
20 |
3,142 |
|
6,28 |
9,43 |
12,57 |
|
15,71 |
18,85 |
21,99 |
25,14 |
|
28,28 |
2,466 |
|
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
22 |
3,801 |
|
7,60 |
11,40 |
15,20 |
|
19,01 |
22,81 |
26,61 |
30,41 |
|
34,21 |
2,982 |
|
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
25 |
4,909 |
|
9,82 |
14,73 |
19,64 |
|
24,55 |
29,45 |
34,36 |
39,27 |
|
44,18 |
3,85 |
|
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
28 |
6,158 |
|
12,32 |
18,47 |
24,63 |
|
30,79 |
36,95 |
43,11 |
49,26 |
|
55,42 |
4,83 |
|
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
- |
32 |
8,042 |
|
16,08 |
24,13 |
32,17 |
|
40,21 |
48,25 |
56,29 |
64,34 |
|
72,38 |
6,31 |
|
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
- |
36 |
10,179 |
|
20,36 |
30,54 |
40,72 |
|
50,90 |
61,07 |
71,25 |
81,43 |
|
91,61 |
7,99 |
|
+ |
|
+ |
+ |
- |
- |
- |
- |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
12,566 |
|
25,13 |
37,70 |
50,26 |
|
62,83 |
75,40 |
87,96 100,09 |
|
113,09 |
9,87 |
|
+ |
|
+ |
+ |
- |
- |
- |
- |
- |
|
28
Приложение 5
Пример выполнения отчета лабораторной работы №1
Цель работы: определить высоту сечения однопролетной изгибаемой балки, исходя из минимума стоимости материала (бетона и подбираемой продольной арматуры).
Вариант №1. Расчетная нагрузка q = 10,3 тс/м, расчетный про-
лет l0 = 7,1 м.
Исходные данные по материалу. Бетон тяжелый класса В25,
стоимость – 893 руб./м3. Арматура верхняя ненапрягаемая класса |
|||||||||||||||||||
А-III, стоимость – 4000 руб./т. Арматура нижняя напрягаемая класса |
|||||||||||||||||||
А-VI, стоимость – 7000 руб./т, способ натяжения – «на упоры» элек- |
|||||||||||||||||||
тротермический неавтоматизированный. |
И |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
Параметры расчетного сечения |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
As΄ - арматура класса A-III |
|||||||
=5см |
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а΄ |
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
h = 30 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
||
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Zs |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
70 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
80 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
90 см |
5 см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
а = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
b = 30 см |
|
|
|
Asp - арматура класса A-VI |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
29
Продолжение прил. 5
Параметры расчетной схемы
q = 10,3 тс/м
l0 = 7,1 м
Расчетное усилие: максимальный расчетный изгибающий момент
|
ql 2 |
10,3 7,12 |
|
|||
М |
0 |
|
|
|
64,90 тс м 6 490 000 кгс см. |
|
8 |
8 |
|
||||
|
|
|
|
И |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Порядок расчета |
||
1. Определение площади поперечного сечения верхней и |
||||||
|
|
|
|
|
Д |
|
нижней арматуры для балок разной высоты (ширина 30 см) выполня- |
||||||
ется по программе RNS из условия прочности. |
||||||
|
|
|
|
|
А |
|
Предварительная площадь поперечного сечения нижней напря-
гаемой арматуры для каждой высоты сечения вычисляется по формуле
Asp |
|
M r |
, |
|
|
|
|
||
и |
Zs Rsp 1 / 2 |
|
||
|
|
|
||
где Мr = 6 490 000 кгс·см – |
расчетный изгибающий момент; Zs = |
|||
= h – 10 см – расстоян е бмежду центрами тяжести растянутой и сжа- |
||||
той арматуры; Rsp = Rs = 8300 кгс/см2 – расчетное сопротивление ар- |
|||||||
матуры растяжению; η = 1,1 – коэффициент для подсчета γs6. |
|||||||
С |
6 490 000 |
|
|
||||
– для h = 30 см |
A |
|
|
|
37,235 см |
2 ; |
|
sp |
|
|
20 |
8300 1,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
– для h = 40 см |
A |
|
|
6 490 000 |
24,823 см2 ; |
||
|
|
|
|||||
|
|
|
|||||
sp |
|
|
30 |
8300 1,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
– для h = 50 см |
A |
|
|
6 490 000 |
18,617 см2 ; |
||
|
|
|
|||||
|
|
|
|||||
sp |
|
|
40 |
8300 1,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
– для h = 60 см |
A |
|
6 490 000 |
14,894 см |
2 ; |
||
|
|
||||||
|
|
||||||
sp |
|
|
50 |
8300 1,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
– для h = 70 см |
A |
|
6 490 000 |
12,41 см2 ; |
|||
|
|
||||||
|
|
||||||
sp |
|
|
60 |
8300 1,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение прил. 5 |
|||||
– для h = 80 см |
|
A |
|
|
|
6 490 000 |
|
|
10,638 см2 ; |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
sp |
|
70 |
8300 1,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
– для h = 90 см |
|
A |
|
|
|
6 490 000 |
|
|
9,309 см2 . |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
sp |
|
80 |
8300 1,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
Таблица предварительного расчета Asp |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
hi,см |
|
|
|
Zs,см |
|
Asp, см2 |
|
|
h0sp, см |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
20 |
|
|
37,235 |
|
|
25 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
30 |
|
|
24,823 |
|
|
35 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
40 |
|
|
18,617 |
|
|
45 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
50 |
|
|
14,894 |
|
|
55 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
70 |
|
|
|
60 |
|
|
12,41 |
|
|
65 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
80 |
|
|
|
70 |
|
|
10,638 |
|
|
75 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
90 |
|
|
|
80 |
|
|
9,309 |
|
|
85 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Подбор арматуры по программе RNS |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
При подборе арматуры резерв по прочностиИне должен превы- |
||||||||||||||||||||||||||
шать |
0,5%; напряжение в арматуре Asp: σs=Rsp[(1+η)/2]±20 = |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
= |
8300·[(1+1,1)/2] = |
|
8715 ± 20 кгс/см2, |
в |
арматуре As’: σs’ = |
Rsс = |
|||||||||||||||||||||
= ‒ 3750 кгс/см2. |
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
Балка высотой 30 см |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
сходные данные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
┌─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬────────┐ |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
│ |
H |
|
│ |
B |
│ |
|
|
HFH |
|
|
│ |
|
BFH |
|
|
│ |
HF |
│ |
BF |
│ |
|
|
|||||
├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼────────┤ |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
│ |
30 |
|
│ |
30 |
│ |
|
|
0 |
|
|
|
│ |
|
30 |
|
|
│ |
0 |
│ |
30 |
│ |
|
|
||||
└─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴────────┘ |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
┌─────────┬─────────┬─────────┬─────────┐ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
│ |
RB |
|
│ SIGSCU |
│ |
|
|
AL |
|
|
|
│ |
|
N |
|
|
│ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┤ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
│ |
148 |
|
│ |
4000 |
│ |
|
|
0.85 |
│ |
|
2 |
|
|
│ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
└─────────┴─────────┴─────────┴─────────┘ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
┌──────────┬────────────┬────────────┬─────────────┐ |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
│ |
MR |
|
│ |
NS |
|
|
|
|
│ |
|
|
|
EH |
|
|
│ |
|
|
MY |
|
|
|
│ |
|
|
|
|
│ |
кгс см |
│ |
кгс |
|
|
|
|
│ |
|
|
|
см |
|
|
│ |
|
|
кгс см |
|
│ |
|
|
|
||||
├──────────┼────────────┼────────────┼─────────────┤ |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
│ 6490000 |
│ |
0 |
|
|
|
|
│ |
|
|
|
0 |
|
|
│ |
0 |
|
|
|
│ |
|
|
|
|||||
└──────────┴────────────┴────────────┴─────────────┘ |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
┌─────┬──────┬──┬─────┬────┬──────┬────┬─────┬─────┬────┬──────┬──────┐ |
|||||||||||||||||||||||||||
│ |
H0 │ |
|
AS │FP│ |
RS │ETA |
|
│ |
RSC │BET |
│SIGSP│GSPH |
│GSP |
│DSIGSP│ |
B0 |
│ |
|||||||||||||||
│ |
см │ кв см│б │ кгс │ б |
|
│ |
кгс │ б |
│ кгс │ б |
│ б |
│ кгс │ |
см |
│ |
||||||||||||||||||
│ |
│ |
|
|
│─ │──── │─── │ ──── │─── │──── │─── |
│─── │───── │ |
|
│ |
||||||||||||||||||||
│ |
│ |
|
|
│р │кв см│ р │ кв см│ р │ см │ р |
│ р │кв см │ |
|
│ |
||||||||||||||||||||
└─────┴──────┴──┴─────┴────┴──────┴────┴─────┴─────┴────┴──────┴──────┘ |
|||||||||||||||||||||||||||
5 |
|
82.6 |
1 |
3750 |
|
1 |
|
|
|
3750 |
|
1 |
0 |
|
|
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|||||||
25 |
37.05 |
0 |
8300 |
|
1.05 |
5100 |
|
0.8 |
5810 |
|
1.1 |
0.9 |
0 |
0 |
|
||||||||||||
31
Продолжение прил. 5
|
|
|
|
|
результаты расчета |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Несущая способность MD-------- |
|
|
6512177.0кгссм |
|
|
|
|
|
|||||||
|
X----------------------------- |
|
|
|
|
|
|
5.7133 |
|
см |
|
|
|
|
|
|
|
XL---------------------------- |
|
|
|
|
|
|
5.7129 |
|
см |
|
|
|
|
|
|
|
XG---------------------------- |
|
|
|
|
|
|
5.7138 |
|
см |
|
|
|
|
|
|
|
C----------------------------- |
|
|
|
|
|
16 ЦИКЛОВ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SUMS-------------------------- |
|
|
|
|
|
|
25365.6кгс |
|
|
|
|
|
|
||
|
NB---------------------------- |
|
|
|
|
|
|
-25367.3кгс |
|
|
|
|
|
|
||
|
Столбец SIGS : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
-3750.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8715.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Прочность |
достаточна. Резерв |
|
.34 процентов |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
Балка высотой 40 см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
│ |
H |
│ |
B |
│ |
HFH |
│ |
BFH |
│ |
HF |
|
│ |
BF |
|
│ |
|
|
├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼────────┤ |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
|||
│ |
40 |
│ |
30 |
│ |
0 |
│ |
30 |
│ |
0 |
|
│ |
30 |
|
│ |
|
|
└─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴────────┘ |
|
|
||||||||||||||
┌─────────┬─────────┬─────────┬─────────┐ |
|
И |
|
|
|
|||||||||||
│ |
RB |
│ SIGSCU |
│ |
AL |
│ |
N |
│ |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|||||
├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┤ |
|
|
|
|
||||||||||||
│ |
148 |
│ |
4000 |
│ |
0.85 |
│ |
2 |
│ |
|
|
|
|
|
|
|
|
└─────────┴─────────┴─────────┴─────────┘ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
┌──────────┬────────────┬────────────┬─────────────┐ |
|
|
|
|
||||||||||||
┌─────┬──────┬──┬─────┬────┬──────┬────┬─────┬─────┬────┬──────┬──────┐ |
|
|
||||||||||||||
│ |
H0 │ |
AS │FP│ |
RS |
и│ETA │бRSC │BET │SIGSP│GSPH │GSP |
│DSIGSP│ |
B0 |
│ |
|||||||||
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
│ |
см │ кв см│б │ кгс │ б │ |
кгс │ б |
│ кгс │ б |
|
│ б |
│ кгс │ |
см |
│ |
||||||||
│ |
│ |
|
│─ │──── │─── │ ──── │─── │──── │─── |
|
│─── │───── │ |
|
│ |
|||||||||
│ |
│ |
|
│р │кв см│ р │ кв см│ р │ см │ р |
|
│ р │кв см │ |
|
│ |
|||||||||
└─────┴──────┴──┴─────┴────┴──────┴────┴─────┴─────┴────┴──────┴──────┘
5 |
50.0 |
1 |
3750 |
1 |
3750 |
1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
35 |
24.72 |
0 |
8300 |
1.05 |
5100 |
0.8 |
5810 |
1.1 |
0.9 |
0 |
0 |
|
|
результаты расчета |
|
|
|
|
|
|
|||
Несущая способность MD |
-------- |
|
6499124.0кгссм |
|
|
|
|||||
X----------------------------- |
|
|
|
|
|
|
7.9581 |
см |
|
|
|
XL---------------------------- |
|
|
|
|
|
|
7.9578 |
см |
|
|
|
XG---------------------------- |
|
|
|
|
|
|
7.9584 |
см |
|
|
|
C----------------------------- |
|
17 |
ЦИКЛОВ |
SUMS-------------------------- |
|
|
35334.8кгс |
NB---------------------------- |
|
|
-35333.8кгс |
Столбец SIGS : |
|
|
|
|
-3750.00 |
|
|
|
8715.00 |
|
|
Прочность |
достаточна. Резерв |
.14 |
процентов |
32
Продолжение прил. 5
Балка высотой 50 см
исходные данные
┌─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬────────┐
│H │ B │ HFH │ BFH │ HF │ BF │ ├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼────────┤
│50 │ 30 │ 0 │ 30 │ 0 │ 30 │ └─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴────────┘ ┌─────────┬─────────┬─────────┬─────────┐
│RB │ SIGSCU │ AL │ N │ ├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│148 │ 4000 │ 0.85 │ 2 │ └─────────┴─────────┴─────────┴─────────┘ ┌──────────┬────────────┬────────────┬─────────────┐
│ |
MR |
│ |
NS |
│ |
EH |
│ |
MY |
│ |
│ |
кгс см |
│ |
кгс |
│ |
см |
│ |
кгс см |
│ |
├──────────┼────────────┼────────────┼─────────────┤ |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
│ 6490000 |
│ |
0 |
│ |
0 |
│ |
0 |
│ |
|
└──────────┴────────────┴────────────┴─────────────┘
┌─────┬──────┬──┬─────┬────┬──────┬────┬─────┬─────┬────┬──────┬──────┐
│ |
H0 │ |
AS │FP│ |
RS │ETA |
│ |
RSC │BET |
│SIGSP│GSPH │GSP |
│DSIGSP│ |
B0 |
│ |
|||||||
│ см │ кв см│б │ кгс │ б |
│ |
кгс │ б |
│ кгс │ б |
|
│ б |
│ кгс │ |
см |
│ |
||||||||
│ |
│ |
|
│─ │──── │─── │ ──── │─── │──── │─── |
|
│─── │───── │ |
|
│ |
|||||||||
│ |
│ |
|
│р │кв см│ р │ кв см│ р │ см │ р |
|
│ р │кв см │ |
|
│ |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
└─────┴──────┴──┴─────┴────┴──────┴────┴─────┴─────┴────┴──────┴──────┘ |
||||||||||||||||
|
5 |
34.5 |
|
1 |
3750 |
1 |
|
3750 |
1 |
0 |
0 |
|
0 |
0 |
0 |
|
|
45 |
18.617 |
|
0 |
8300 |
1.05 |
5100 |
0.8 |
5810 |
1.1 |
0.9 |
0 |
0 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
б |
Д |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
результаты расчета |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Несущая способность MD |
-------- |
|
|
6517349.0кгссм |
|
|
|
|
|||||||
|
X----------------------------- |
|
|
|
|
|
|
|
|
8.5537 |
|
см |
|
|
|
|
|
XL---------------------------- |
|
|
|
|
|
|
|
|
8.5533 |
|
см |
|
|
|
|
|
XG---------------------------- |
|
|
С |
|
|
|
8.5541 |
|
см |
|
|
|
|
||
|
C |
|
|
|
|
17 ЦИКЛОВ |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
SUMS-------------------------- |
|
|
|
|
|
|
|
|
37978.2кгс |
|
|
|
|
|
|
|
NB---------------------------- |
|
|
|
|
|
|
|
-37978.4кгс |
|
|
|
|
|
||
|
Столбец SIGS : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
-3750.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
8715.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Прочность |
достаточна. Резерв |
|
.42 процентов |
|
|
|
|||||||||
Балка высотой 60 см
исходные данные
┌─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬────────┐
│H │ B │ HFH │ BFH │ HF │ BF │ ├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼────────┤
│60 │ 30 │ 0 │ 30 │ 0 │ 30 │ └─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴────────┘ ┌─────────┬─────────┬─────────┬─────────┐
│RB │ SIGSCU │ AL │ N │ ├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│148 │ 4000 │ 0.85 │ 2 │ └─────────┴─────────┴─────────┴─────────┘
33
Продолжение прил. 5
┌──────────┬────────────┬────────────┬─────────────┐
│ |
MR |
│ |
NS |
│ |
EH |
│ |
MY |
│ |
│ |
кгс см |
│ |
кгс |
│ |
см |
│ |
кгс см |
│ |
├──────────┼────────────┼────────────┼─────────────┤ │ 6490000 │ 0 │ 0 │ 0 │ └──────────┴────────────┴────────────┴─────────────┘
┌─────┬──────┬──┬─────┬────┬──────┬────┬─────┬─────┬────┬──────┬──────┐
│ |
H0 |
│ |
AS │FP│ |
RS |
│ETA |
│ |
RSC |
│BET |
│SIGSP│GSPH |
│GSP |
│DSIGSP│ |
B0 |
│ |
||
│ |
см |
│ кв см│б |
│ |
кгс |
│ б |
│ |
кгс |
│ б |
│ кгс |
│ б |
│ б |
│ кгс │ |
см |
│ |
|
│ |
|
│ |
│─ |
│──── |
│─── |
│ ──── |
│─── |
│──── |
│─── |
│─── |
│───── │ |
|
│ |
||
│ |
|
│ |
│р │кв см│ р |
│ кв см│ р |
│ см |
│ р |
│ р |
│кв см │ |
|
│ |
|||||
└─────┴──────┴──┴─────┴────┴──────┴────┴─────┴─────┴────┴──────┴──────┘
5 |
24.5 |
1 |
3750 |
1 |
3750 |
1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
55 |
14.894 |
0 |
8300 |
1.05 |
5100 |
0.8 |
5810 |
1.1 |
0.9 |
0 |
0 |
|
|
|
результаты расчета |
|
|
|
|
|
|||
Несущая способность MD-------- |
6503371.0кгссм |
|
|
|
|||||||
│H │ BС│ иHFH б│ АBFH │ДHF И│ BF │ ├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼────────┤
│70 │ 30 │ 0 │ 30 │ 0 │ 30 │ └─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴────────┘ ┌─────────┬─────────┬─────────┬─────────┐
│RB │ SIGSCU │ AL │ N │ ├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│148 │ 4000 │ 0.85 │ 2 │ └─────────┴─────────┴─────────┴─────────┘ ┌──────────┬────────────┬────────────┬─────────────┐
│ |
MR |
│ |
NS |
│ |
EH |
│ |
MY |
│ |
│ |
кгс см |
│ |
кгс |
│ |
см |
│ |
кгс см |
│ |
├──────────┼────────────┼────────────┼─────────────┤ │ 6490000 │ 0 │ 0 │ 0 │ └──────────┴────────────┴────────────┴─────────────┘
┌─────┬──────┬──┬─────┬────┬──────┬────┬─────┬─────┬────┬──────┬──────┐
│ |
H0 |
│ |
AS │FP│ |
RS |
│ETA |
│ |
RSC |
│BET |
│SIGSP│GSPH |
│GSP |
│DSIGSP│ |
B0 |
│ |
||
│ |
см |
│ кв см│б |
│ |
кгс |
│ б |
│ |
кгс |
│ б |
│ кгс |
│ б |
│ б |
│ кгс │ |
см |
│ |
|
│ |
|
│ |
│─ |
│──── |
│─── |
│ ──── |
│─── |
│──── |
│─── |
│─── |
│───── │ |
|
│ |
||
│ |
|
│ |
│р │кв см│ р |
│ кв см│ р |
│ см |
│ р |
│ р |
│кв см │ |
|
│ |
|||||
└─────┴──────┴──┴─────┴────┴──────┴────┴─────┴─────┴────┴──────┴──────┘
5 |
18.5 |
1 |
3750 |
1 |
3750 |
1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
65 |
12.41 |
0 |
8300 |
1.05 |
5100 |
0.8 |
5810 |
1.1 |
0.9 |
0 |
0 |
34
Продолжение прил. 5
результаты расчета |
|
|
Несущая способность MD-------- |
6502669.0кгссм |
|
X----------------------------- |
9.3505 |
см |
XL---------------------------- |
9.3503 |
см |
XG---------------------------- |
9.3508 |
см |
C----------------------------- |
|
18 ЦИКЛОВ |
SUMS-------------------------- |
|
41516.1кгс |
NB---------------------------- |
|
-41516.4кгс |
Столбец SIGS : |
|
|
|
-3750.00 |
|
|
8715.00 |
|
Прочность |
достаточна. Резерв |
.20 процентов |
Балка высотой 80 см
исходные данные
│H │ B │ HFH │ BFH │ HF И│ BF │ ├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼────────┤
│80 │ 30 │ 0 │ 30 │Д0 │ 30 │ └─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴────────┘ ┌─────────┬─────────┬─────────┬─────────┐
│RB │ SIGSCU │ AL │ АN │ ├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│148 │ 4000 │ 0.85 │ 2 │ └─────────┴─────────┴─────────┴─────────┘б ┌──────────┬────────────┬────────────┬─────────────┐┌─────┬──────┬──┬─────┬────┬──────┬────┬─────┬─────┬────┬──────┬──────┐и
│ |
H0 |
│ |
AS │FP│ |
RS |
│ETA │ |
RSC |
│BET |
│SIGSP│GSPH |
│GSP |
│DSIGSP│ |
B0 |
│ |
|||
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
│ |
см |
│ кв см│б |
│ |
кгс |
│ б |
│ |
кгс |
│ б |
│ кгс |
│ б |
│ б |
│ кгс │ |
см |
│ |
|
│ |
|
│ |
│─ |
│──── |
│─── |
│ ──── |
│─── |
│──── |
│─── |
│─── |
│───── │ |
|
│ |
||
│ |
|
│ |
│р │кв см│ р |
│ кв см│ р |
│ см |
│ р |
│ р |
│кв см │ |
|
│ |
|||||
└─────┴──────┴──┴─────┴────┴──────┴────┴─────┴─────┴────┴──────┴──────┘
5 |
15.2 |
1 |
3750 |
1 |
3750 |
1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
75 |
10.638 |
0 |
8300 |
1.05 |
5100 |
0.8 |
5810 |
1.1 |
0.9 |
0 |
0 |
|
|
|
результаты расчета |
|
|
|
|
|
|||
Несущая способность MD |
-------- |
|
6517242.0кгссм |
|
|
|
|||||
X----------------------------- |
|
|
|
|
|
|
8.5495 |
см |
|
|
|
XL---------------------------- |
|
|
|
|
|
|
8.5492 |
см |
|
|
|
XG---------------------------- |
|
|
|
|
|
|
8.5498 |
см |
|
|
|
C----------------------------- |
|
|
|
|
|
18 ЦИКЛОВ |
|
|
|
|
|
SUMS-------------------------- |
|
|
|
|
|
|
37959.8кгс |
|
|
|
|
NB---------------------------- |
|
|
|
|
|
-37959.8кгс |
|
|
|
||
Столбец SIGS : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-3750.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8715.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Прочность |
достаточна. Резерв |
|
.42 |
процентов |
|
|
|||||
35
Продолжение прил. 5
Балка высотой 90 см
исходные данные
┌─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬────────┐
│H │ B │ HFH │ BFH │ HF │ BF │ ├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼────────┤
│90 │ 30 │ 0 │ 30 │ 0 │ 30 │ └─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴────────┘ ┌─────────┬─────────┬─────────┬─────────┐
│RB │ SIGSCU │ AL │ N │ ├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│148 │ 4000 │ 0.85 │ 2 │ └─────────┴─────────┴─────────┴─────────┘ ┌──────────┬────────────┬────────────┬─────────────┐
│ |
MR |
│ |
NS |
│ |
EH |
│ |
MY |
│ |
│ |
кгс см |
│ |
кгс |
│ |
см |
│ |
кгс см |
│ |
├──────────┼────────────┼────────────┼─────────────┤ |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
│ 6490000 |
│ |
0 |
│ |
0 |
│ |
0 |
│ |
|
└──────────┴────────────┴────────────┴─────────────┘
┌─────┬──────┬──┬─────┬────┬──────┬────┬─────┬─────┬────┬──────┬──────┐
│ |
H0 |
│ |
AS │FP│ |
RS |
│ETA |
│ |
RSC |
│BET |
│SIGSP│GSPH |
│GSP |
│DSIGSP│ |
B0 |
│ |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
│ |
см |
│ кв см│б |
│ |
кгс |
│ б |
│ |
кгс |
│ б |
│ кгс |
│ б |
│ б |
│ кгс │ |
см |
│ |
|
│ |
|
│ |
│─ |
│──── |
│─── |
│ ──── |
│─── |
│──── |
│─── |
│─── |
│───── │ |
|
│ |
||
│ |
|
│ |
│р │кв см│ р |
│ кв см│ р |
│ см |
│ р |
│ р |
│кв см │ |
|
│ |
|||||
└─────┴──────┴──┴─────┴────┴──────┴────┴─────┴─────┴────┴──────┴──────┘
5 |
12.1 |
1 |
3750 |
1 |
3750 |
1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
85 |
9.309 |
0 |
8300 |
1.05 |
5100 |
0.8 |
5810 |
1.1 |
0.9 |
0 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
результаты расчета |
|
|
|
|
|
|||||
Несущая способность MD |
-------- |
|
6519226.0кгссм |
|
|||||||||
X----------------------------- |
|
|
|
и |
|
8.4557 |
см |
|
|||||
XL---------------------------- |
|
|
|
|
|
|
|
А8.4554 |
см |
|
|||
XG---------------------------- |
|
|
С |
|
|
8.4560 |
см |
|
|||||
C |
|
|
|
18 ЦИКЛОВ |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
SUMS-------------------------- |
|
|
|
|
|
|
|
|
37543.7кгс |
|
|||
NB---------------------------- |
|
|
|
|
|
|
|
|
-37543.3кгс |
|
|||
Столбец SIGS : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
-3750.00 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
8715.00 |
|
|
|
|
|
|
|||
Прочность |
достаточна. Резерв |
|
|
.45 процентов |
|||||||||
|
Результаты расчета заносятся в ведомость расчетов |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h, |
A´s , |
|
Asp , |
|
|
|
х, |
σ’s , |
|
|
σs , |
Резерв (дефицит со |
|
см |
см2 |
|
см2 |
|
|
|
см |
кгс/см2 |
|
кгс/см2 |
знаком минус), % |
||
30 |
82,6 |
|
37,05 |
|
|
5,7133 |
-3750 |
|
|
8715 |
0,34 |
||
40 |
50,0 |
|
24,72 |
|
|
7,9581 |
-3750 |
|
|
8715 |
0,14 |
||
50 |
34,5 |
|
18,617 |
|
|
8,5537 |
-3750 |
|
|
8715 |
0,42 |
||
60 |
24,5 |
|
14,894 |
|
|
9,3590 |
-3750 |
|
|
8715 |
0,21 |
||
70 |
18,5 |
|
12,41 |
|
|
9,3505 |
-3750 |
|
|
8715 |
0,20 |
||
80 |
15,2 |
|
10,638 |
|
|
8,5495 |
-3750 |
|
|
8715 |
0,42 |
||
90 |
12,1 |
|
9,309 |
|
|
8,4557 |
-3750 |
|
|
8715 |
0,45 |
||
36
Продолжение прил. 5
2. Определение удельной стоимости материалов для каждой высоты балки выполняется по формулам:
–стоимость бетона Cb = Ab ∙ cb, руб./м, где Ab – площадь бетонного сечения балки, м2; cb = 893 руб./м3 – стоимость бетона В25 по заданию;
–стоимость ненапрягаемой арматуры Cs = A´s ∙ρs ∙ cs, руб./м, где A´s – площадь сечения арматуры класса А-III, м2; cs = 4000 руб./т –
–стоимость арматуры по заданию; ρs = 7,85 т/м3 – плотность стали;
– стоимость напрягаемой арматуры Csp = Asp ∙ρs ∙ csp где Asp – площадь сечения арматуры класса A-VI, м2; csp =7000
– стоимость арматуры в руб./т по бланку задания; |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
– |
удельная стоимость |
С = Cb + Cs + Csp , руб./м. |
|||||||||
|
Расчет производится в табличной форме в системе Excel. |
|||||||||||
|
|
2 |
|
2 |
|
|
2 |
|
Д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Высота сечения, м |
|
|
Плошадь |
Стоимость |
бетона, .руб/м |
Стоимость A.арм |
руб. |
Стоимость .армA-VI, руб./м |
|||
|
Плошадь III,A.армм- |
|
Плошадь VIA.армм-, |
|
сеч.бетм., |
|
III,- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м/ |
|
|
|
0.3 |
0.00826 |
0.003705 |
|
0.09 |
80.37 |
259.36 |
203.59 |
||||
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
||
|
0.4 |
0.005 |
|
0.002472 |
|
0.12А107.16 |
157.00 |
135.84 |
||||
|
0.5 |
0.0034 |
|
0.0018617 |
0.15 |
133.95 |
106.76 |
102.30 |
||||
|
|
|
|
С |
б0.18 160.74 |
|
|
|
||||
|
0.6 |
0.00245 |
0.0014894 |
76.93 |
81.84 |
|||||||
|
0.7 |
0.00185 |
0.001241 |
0.21 |
187.53 |
58.09 |
68.18 |
|||||
|
0.8 |
0.00152 |
0.0010638 |
0.24 |
214.32 |
47.73 |
58.46 |
|||||
|
0.9 |
0.00121 |
0.0009309 |
0.27 |
241.11 |
37.99 |
51.15 |
|||||
, руб./м, руб./т –
Удельная стоимость, руб./м
543
400
343
320
314
321
330
37
Продолжение прил. 5
Зависимость стоимости балки от высоты сечения
|
./м |
600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
,руб |
550 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стоимость |
500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
450 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Удельная |
400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
350 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
||||
|
|
|
0,3 |
|
0,4 |
|
0,5 |
|
0,6 |
|
0,8 |
0,9 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0,7 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Высота сечения, м |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
||||
|
|
Согласно результатам расчета минимальную стоимость по ма- |
|||||||||||||||||||
териалу Cmin = 314 руб./м имеет балка высотой 70 см. |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
3. Подбор арматуры по сортаменту для балки оптимальной вы- |
|||||||||||||||||||
соты (hопт = 70 см). |
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Верхняя арматура класса |
-III – 3Ø28, Аs’ = 18,47 см2; |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Нижняя арматура класса АА-VI – 2Ø22 (Аsp = 7,6 см2) + 3Ø14 (Аsp = |
||||||||||||||||||||
= 4,62 см2) общей площадью Аsp = 12,22 см2; |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Проверка прочности по программе RNS балки высотой 70 см с |
||||||||||||||||||||
учетом сортамента арматуры. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
исходные данные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
┌─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬────────┐ |
|
|
|||||||||||||||||||
│ |
H |
|
│ |
B |
│ |
|
HFH |
|
│ |
BFH |
│ |
HF |
│ |
BF |
│ |
|
|
||||
├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼────────┤ |
|
|
|||||||||||||||||||
│ |
70 |
|
│ |
30 |
│ |
0 |
|
│ |
30 |
│ |
0 |
│ |
30 |
│ |
|
|
|||||
└─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴────────┘ |
|
|
|||||||||||||||||||
┌─────────┬─────────┬─────────┬─────────┐ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
│ |
RB |
|
│ SIGSCU |
│ |
|
AL |
|
│ |
N |
│ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
├─────────┼─────────┼─────────┼─────────┤ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
│ |
148 |
|
│ |
4000 |
│ |
0.85 |
│ |
2 |
│ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
└─────────┴─────────┴─────────┴─────────┘ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
┌──────────┬────────────┬────────────┬─────────────┐ |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
│ |
MR |
|
│ |
NS |
|
|
│ |
|
EH |
│ |
|
MY |
|
|
│ |
|
|
|
|
|
|
│ |
кгс см |
│ |
кгс |
|
|
│ |
|
см |
│ |
кгс см |
|
│ |
|
|
|
|
|
||||
├──────────┼────────────┼────────────┼─────────────┤ |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
│ 6490000 |
│ |
0 |
|
|
│ |
|
0 |
|
│ |
0 |
|
|
│ |
|
|
|
|
|
|||
└──────────┴────────────┴────────────┴─────────────┘ |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
38
Продолжение прил. 5
┌─────┬──────┬──┬─────┬────┬──────┬────┬─────┬─────┬────┬──────┬──────┐
│ |
H0 |
│ |
AS │FP│ |
RS |
│ETA │ |
RSC |
│BET |
│SIGSP│GSPH |
│GSP |
│DSIGSP│ |
B0 |
│ |
|||
│ |
см |
│ кв см│б |
│ |
кгс |
│ б |
│ |
кгс |
│ б |
│ кгс |
│ б |
│ б |
│ кгс │ |
см |
│ |
|
│ |
|
│ |
│─ |
│──── |
│─── │ ──── |
│─── |
│──── |
│─── |
│─── |
│───── │ |
|
│ |
|||
│ |
|
│ |
│р │кв см│ р |
│ кв см│ р |
│ см |
│ р |
│ р |
│кв см │ |
|
│ |
|||||
└─────┴──────┴──┴─────┴────┴──────┴────┴─────┴─────┴────┴──────┴──────┘
5 |
18.47 |
1 |
3750 |
1 |
3750 |
1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
65 |
12.22 |
0 |
8300 |
1.1 |
5100 |
0.8 |
5810 |
1.1 |
0.9 |
0 |
0 |
результаты расчета
Несущая способность MD-------- |
|
6740858.0кгссм |
|||||
X----------------------------- |
|
|
|
10.3498 |
|
см |
|
XL---------------------------- |
|
|
|
10.3495 |
|
см |
|
XG---------------------------- |
|
|
|
10.3500 |
|
см |
|
C----------------------------- |
|
|
18 ЦИКЛОВ |
|
|
||
SUMS-------------------------- |
|
|
|
45952.7кгс |
|
||
|
|
|
|
|
|
И |
|
NB---------------------------- |
|
|
|
-45953.0кгс |
|
||
Столбец SIGS : |
|
|
|
|
|
|
|
|
-3750.00 |
|
|
|
|
|
|
|
9130.00 |
|
|
Д |
|||
|
|
|
|
|
|||
Прочность |
достаточна. Резерв |
|
|
3.01 процентов |
|||
|
|
|
А |
|
|
||
|
Принятое сечение |
|
|
|
|||
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
Определение фактической удельной стоимости материалов балки высотой 70 см:
39
Окончание прил. 5
|
|
|
Пло- |
|
Стои- |
|
Стои- |
Удель- |
Высота |
Площадь |
Площадь |
|
Стоимость |
мость |
ная стои- |
||
щадь |
|
мость |
||||||
сече- |
арм. |
арм. |
|
арм. А-III, |
арм. |
стои- |
||
бет. |
|
бетона, |
||||||
ния, м |
А-III, м2 |
А-VI, м2 |
2 |
руб./м |
А-VI, |
мость, |
||
|
|
|
сеч., м |
|
руб./м |
|
руб./м |
руб./м |
|
|
|
|
|
|
|
||
0,7 |
0,001847 |
0,001222 |
0,21 |
|
187,53 |
57,93 |
67,15 |
312,61 |
|
|
|
|
И |
|
|
|
Д |
|
|
|
А |
|
|
|
б |
|
|
|
и |
|
|
|
|
Вывод: минимальная стоимость материалов балки (бетона и ар- |
||||
матуры) высотой 70 см составляет 312,61 руб./м. |
||||
С |
|
|
|
|
40
Приложение 6
Пример выполнения отчета лабораторной работы №2
Цель работы: определить минимально возможную величину предварительного натяжения высокопрочной арматуры из условия обеспечения жесткости и трещиностойкости балки.
Параметры расчетного сечения балки
|
|
|
|
И |
|
|
|
Д |
|
|
|
А |
|
|
|
б |
|
|
|
и |
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
Класс бетона В25. Натяжение нижней арматуры – «на упоры» электротермическое неавтоматизированное.
Усилия в сечении
– нормативный изгибающий момент от собственного веса балки
Mw = b h ρb l2/8 = 0,3·0,7·2,5·7,12/8 = 33,08156 тс·м = 3 308 156 кгс·см,
где b = 0,3; h = 0,7; l = 7,1 – геометрические параметры балки, м; ρb =
=2,5 т/м3 – плотность железобетона;
–нормативный изгибающий момент от полной нагрузки Mtot = =M/ γfуср = 6 490 000/1,15 = 5 643 478 кгс·см, где M = 6 490 000 кгс·см–
– расчетный изгибающий момент, определяемый в лабораторной
41
Продолжение прил. 6
работе №1; γfуср = 1,15 – усредненный коэффициент надежности по нагрузке;
– нормативный изгибающий момент от длительно действующей нагрузки Mf =0,8 Mtot = 0,8·5 643 478 = 4 514 782 кгс·см.
Порядок расчета
1. Производится расчет железобетонной балки по жесткости и трещиностойкости при величине предварительного натяжения σsp от 500 до 8000 кгс/см2 с использованием прикладной программы RDT.
└──────┴──────┴─────┴──────┴─────────┴────────┴────────┴────────┘И
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
┌──────┬──────┬─────┬──────┬─────────┬────────┬────────┬────────┐
│ AMSP │ AMS1 │ AMS2│ D │ ESP │ ES1 │ ES2 │ ES1H │
├──────┼──────┼─────┼──────┼─────────┼────────┼────────┼────────┤
│ 5 │ 5 5 │ 22 │ 1900000 │ 0 │ 0 │ 2000000│
│ES2H │ EB │ RERSP │ RERS1А│ RERS2 │ SIGSP │ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────┤
│0 │ 275000 │ 10000 │б0 │ 0 │ 500 │ └────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐
│RBSER │ RBTSER │ RBPи│ RBSERP │ SERP │ SIG8 │ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────┤
│189 │ 16.3 │ 229 │ 132 │ 11.4 │ 350 │
└────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐С
│K │ K1 │ AL │ BET │ KDEL │ FIB1 │ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────│
│1 │ 1 │ 0.688 │ 2.01 │ 0.85 │ 0.85 │ └────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬───────┐
│BET1 │ PSIB │ ETA │ VB │ VB1 │ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼───────│
│1.8 │ 0.9 │ 1 │ 1 │ 0 │┌────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐Д
└────────┴────────┴────────┴─────────┴───────┘
┌────────┬────────┬────────┬─────────┬───────┬────────┐ │ L │ N │ DOP │ KOH │ T8 │ T9 │ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼───────┼────────┤ │ 710 │ 1 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ └────────┴────────┴────────┴─────────┴───────┴────────┘ ┌────────┬────────┬────────┬────────┐
│ FIB2 │ NU │ FILS │ FIL0 │ ├────────┼────────┼────────┼────────│ │ 2 │ 0.15 │ 0.8 │ 0 │ └────────┴────────┴────────┴────────┘
42
Продолжение прил. 6
┌────────┬────────┬────────┬────────┐
│ |
FIB2K │ |
NUK |
│ |
FILSK │ |
FIL0K │ |
|||
├────────┼────────┼────────┼────────│ |
||||||||
│ |
1 |
│ |
0.45 |
│ |
1.1 |
│ |
1 |
│ |
└────────┴────────┴────────┴────────┘ |
||||||||
┌────────┬────────┬────────┐ |
|
|
||||||
│ |
FD |
│ ACRC1D │ ACRC2D │ |
|
|
||||
├────────┼────────┼────────│ |
|
|
||||||
│ |
3.33 |
│ |
0.3 |
│ |
0.2 |
│ |
|
|
└────────┴────────┴────────┘ |
|
|
||||||
┌────────┬────────┬─────────┬─────────┐ │ СЕЧ │ MW │ MTOT │ MF │ ├────────┼────────┼─────────┼─────────┤ │ 1 │ 3308156│ 5643478 │ 4514782 │ └────────┴────────┴─────────┴─────────┘
┌────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┐ │ H │ B │ HFH │ BFH │ HF │ BF │
├────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────│ |
||||||
|
|
|
|
|
И |
|
│ 70 |
│ 30 |
│ 0 |
│ 30 |
│ 0 |
│ 30 |
│ |
└────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘
┌────────┬────────┬────────┬────────┬────────┐
│ |
AP |
│ |
AM1 |
│ |
AM2 |
│ |
A1H |
|
│ |
A2H |
│ |
├────────┼────────┼────────┼────────┼────────│ |
|||||||||||
│ 5 |
│ |
0 |
│ |
0 |
│ |
5 |
|
│ |
0 |
│ |
|
|
|
└────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘ |
|
|
|||||||
|
|
┌────────┬────────┬────────┬────────┬────────┐ |
|
|
|||||||
│ |
ASP |
│ |
AS1 |
│ |
AS2 |
│ |
AS1H |
│ AS2H |
│ |
||
|
|
├────────┼────────┼────────┼────────┼────────┤ |
0Д│ |
||||||||
│ |
12.22 │ |
0 |
│ |
0 |
│ |
18.47 │ |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
||
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|||
└────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘ |
|||||||||||
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
||
|
|
|
σsp = 500 кгс/см2 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ПРОГРАММА |
|
РДТ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
--------------- |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
РЕЗУЛЬТАТЫ |
|
ЧЕТА: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
----------------- |
|
|
|
|
|||
|
При действии постояных и длительных нагрузок: |
||||||||||
|
Прогиб F= |
6.66 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Жесткость : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
не достаточна -- дефицит 100.03 процентов |
|
|||||||||
|
Ширина нормальных трещин ACRC2= |
|
.760 мм |
|
|||||||
|
Трещиностойкость : |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
не достаточна -- дефицит 280.14 процентов |
|
|||||||||
|
Момент трещинообразования MCRC= |
|
1338941.00 кгс*см |
||||||||
При действии постояных, длит. и кратковрем. нагрузок:
43
Продолжение прил. 6
Прогиб F |
7.83 см |
|
|
Жесткость : |
|
|
|
не достаточна -- |
дефицит 134.99 процентов |
||
Ширина нормальных трещин ACRC1= |
.889 мм |
||
Трещиностойкость |
: |
|
|
не достаточна -- |
дефицит 196.21 процентов |
||
Момент трещинообразования MCRC= |
1338941.00 кгс*см |
||
σsp = 1000 кгс/см2
|
ПРОГРАММА |
РДТ2 |
|
|
И |
|
|
|
|
|
|||
|
--------------- |
|
|
|
||
|
РЕЗУЛЬТАТЫ СЧЕТА: |
|
|
|
||
|
----------------- |
|
Д |
|||
|
|
|
|
|
||
При действии постояных и длительных нагрузок: |
|
|||||
Прогиб F= |
4.45 |
|
|
|
|
|
Жесткость : |
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
не достаточна -- дефицит |
33.67 |
процентов |
|
|||
Ширина нормальных трещин ACRC2= |
.697 мм |
|
||||
Трещиностойкость : |
и |
А |
|
|||
|
|
|
||||
|
С |
|
|
|
|
|
не достаточна -- деф ц т 248.65 |
процентов |
|
||||
Момент трещинообразован я MCRC= |
1573437.00 кгс*см |
|||||
При действии постояных, длит. и |
кратковрем. нагрузок: |
|||||
Прогиб F |
5.59 см |
|
|
|
|
|
Жесткость : |
|
|
|
|
|
|
не достаточна -- дефицит |
67.73 |
процентов |
|
|||
Ширина нормальных трещин ACRC1= |
.826 мм |
|
||||
Трещиностойкость : |
|
|
|
|
|
|
не достаточна -- дефицит 175.23 |
процентов |
|
||||
Момент трещинообразования MCRC= |
1573437.00 кгс*см |
|||||
44
Продолжение прил. 6
σsp = 2000 кгс/см2
|
ПРОГРАММА |
РДТ2 |
|
|
|
|
|
--------------- |
|
|
|
||
|
РЕЗУЛЬТАТЫ СЧЕТА: |
|
|
|
||
|
----------------- |
|
|
|
||
При действии постояных и длительных нагрузок: |
|
|||||
Прогиб F= |
3.86 |
|
|
|
|
|
Жесткость : |
|
|
|
|
|
|
не достаточна -- дефицит |
15.96 |
процентов |
|
|||
Ширина нормальных трещин ACRC2= |
.572 мм |
И |
||||
Трещиностойкость : |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||
не достаточна -- дефицит 185.99 |
процентов |
|
||||
Момент трещинообразования MCRC= |
2050208.00 кгс*см |
|||||
|
|
|
|
А |
|
|
При действии постояных, длит. и |
кратковрем. нагрузок: |
|||||
Прогиб F |
4.86 см |
|
б |
Д |
||
Жесткость : |
|
|
||||
|
и |
|
||||
|
|
|
|
|
||
не достаточна -- дефицит |
45.97 |
процентов |
|
|||
Ширина нормальных трещ н ACRC1= |
.700 мм |
|
||||
|
С |
|
|
|
|
|
Трещиностойкость : |
|
|
|
|
|
|
не достаточна -- деф ц т 133.42 |
процентов |
|
||||
Момент трещинообразования MCRC= |
2050208.00 кгс*см |
|||||
|
σsp = 3000 кгс/см2 |
|
|
|||
|
ПРОГРАММА |
РДТ2 |
|
|
|
|
|
--------------- |
|
|
|
||
РЕЗУЛЬТАТЫ СЧЕТА:
-----------------
При действии постояных и длительных нагрузок:
Прогиб F= 3.16
Жесткость :
достаточна -- резерв 5.23 процентов
45
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение прил. 6 |
|
Ширина нормальных трещин ACRC2= |
|
.449 мм |
|
|||||
Трещиностойкость : |
|
|
|
|
|
|
||
не достаточна -- дефицит 124.68 |
процентов |
|
||||||
Момент трещинообразования MCRC= |
|
2537352.00 кгс*см |
||||||
При действии постояных, длит. и |
кратковрем. нагрузок: |
|||||||
Прогиб F |
4.22 см |
|
|
|
|
|
|
|
Жесткость : |
|
|
|
|
|
|
|
|
не достаточна -- дефицит |
26.64 |
процентов |
|
|||||
Ширина нормальных трещин ACRC1= |
|
.577 мм |
|
|||||
Трещиностойкость : |
|
|
|
|
|
И |
||
не достаточна -- дефицит |
92.33 |
процентов |
||||||
|
||||||||
Момент трещинообразования MCRC= |
|
2537352.00 кгс*см |
||||||
|
σsp = 4000 кгс/см2 |
|
Д |
|||||
|
ПРОГРАММА |
РДТ2 |
|
А |
|
|||
|
|
|
|
|
||||
|
--------------- |
|
|
|
|
|||
|
|
|
б |
|
|
|||
|
РЕЗУЛЬТАТЫ СЧЕТА: |
|
|
|
|
|||
|
----------------- |
|
|
|
|
|||
|
|
и |
|
|
|
|
||
При действии постояных и длительных нагрузок: |
|
|||||||
Прогиб F= |
2.44 |
|
|
|
|
|
|
|
Жесткость : |
С |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
достаточна |
-- |
резерв |
26.61 |
процентов |
|
|||
Ширина нормальных трещин ACRC2= |
|
.331 мм |
|
|||||
Трещиностойкость : |
|
|
|
|
|
|
||
не достаточна -- дефицит |
65.29 |
процентов |
|
|||||
Момент трещинообразования MCRC= |
|
3034869.00 кгс*см |
||||||
При действии постояных, длит. и |
кратковрем. нагрузок: |
|||||||
Прогиб F |
3.43 см |
|
|
|
|
|
|
|
Жесткость : |
|
|
|
|
|
|
|
|
не достаточна -- дефицит |
3.04 |
процентов |
|
|||||
46
Продолжение прил. 6
Ширина нормальных трещин ACRC1= |
.457 мм |
|
|||||
Трещиностойкость : |
|
|
|
|
|
||
не достаточна -- дефицит |
52.24 |
процентов |
|
||||
Момент трещинообразования MCRC= |
3034869.00 кгс*см |
||||||
|
σsp = 5000 кгс/см2 |
|
|
||||
|
|
ПРОГРАММА |
РДТ2 |
|
|
|
|
|
|
--------------- |
|
|
|
||
|
|
РЕЗУЛЬТАТЫ СЧЕТА: |
|
|
|
||
|
|
----------------- |
|
|
|
||
При действии постояных и длительных нагрузок: |
|
||||||
Прогиб F= |
1.84 |
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
|
|
||
Жесткость : |
|
|
|
|
|
|
И |
достаточна |
-- |
|
резерв |
44.75 |
процентов |
||
|
|
|
|
|
А |
||
Ширина нормальных трещин ACRC2= |
.218 мм |
||||||
Трещиностойкость : |
|
б |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
не достаточна -- дефицит |
8.79 |
процентов |
|
||||
|
|
|
и |
|
|
|
|
Момент трещинообразования MCRC= |
3542758.00 кгс*см |
||||||
|
С |
|
|
|
|
||
При действии постояных, дл т. |
кратковрем. нагрузок: |
||||||
Прогиб F |
2.72 см |
|
|
|
|
|
|
Жесткость : |
|
|
|
|
|
|
|
достаточна |
-- |
|
резерв |
18.42 |
процентов |
|
|
Ширина нормальных трещин ACRC1= |
.341 мм |
|
|||||
Трещиностойкость : |
|
|
|
|
|
||
не достаточна -- дефицит |
13.53 |
процентов |
|
||||
Момент трещинообразования MCRC= |
3542758.00 кгс*см |
||||||
σsp = 6000 кгс/см2
47
Продолжение прил. 6
|
|
ПРОГРАММА |
РДТ2 |
|
|
|
|
|
|
--------------- |
|
|
|
||
|
|
РЕЗУЛЬТАТЫ СЧЕТА: |
|
|
|||
|
|
----------------- |
|
|
|||
При действии постояных и длительных нагрузок: |
|
||||||
Прогиб F= |
1.21 |
|
|
|
|
|
|
Жесткость : |
|
|
|
|
|
|
|
достаточна |
-- |
|
резерв |
63.57 |
процентов |
|
|
Ширина нормальных трещин ACRC2= |
.115 мм |
|
|||||
Трещиностойкость : |
|
|
|
|
|
||
достаточна |
-- |
|
резерв |
42.52 |
процентов |
И |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Момент трещинообразования MCRC= |
4055805.00 кгс*см |
||||||
|
|
|
|
|
|
Д |
|
При действии постояных, длит. и |
кратковрем. нагрузок: |
||||||
Прогиб F |
1.93 |
см |
|
|
А |
|
|
Жесткость : |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
б |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
достаточна |
-- |
|
резерв |
42.08 |
процентов |
|
|
Ширина нормальных трещин ACRC1= |
.232 мм |
|
|||||
Трещиностойкость : |
и2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||
достаточна |
-- |
|
резерв |
22.79 |
процентов |
|
|
|
С |
|
|
|
|
||
Момент трещинообразован я MCRC= |
4055805.00 кгс*см |
||||||
|
σsp = 7000 кгс/см |
|
|
|
|||
|
|
РОГРАММА |
РДТ2 |
|
|
|
|
|
|
--------------- |
|
|
|
||
|
|
РЕЗУЛЬТАТЫ СЧЕТА: |
|
|
|||
|
|
----------------- |
|
|
|||
При действии постояных и длительных нагрузок: |
|
||||||
Прогиб F= |
.83 |
|
|
|
|
|
|
Жесткость : |
|
|
|
|
|
|
|
достаточна |
-- |
|
резерв |
75.17 |
процентов |
|
|
Ширина нормальных трещин ACRC2= |
.040 мм |
|
|||||
48
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение прил. 6 |
|
Трещиностойкость : |
|
|
|
|
|
|||
достаточна |
-- |
резерв |
80.24 |
процентов |
|
|||
Момент трещинообразования MCRC= |
|
4502899.00 кгс*см |
||||||
При действии постояных, длит. и |
кратковрем. нагрузок: |
|||||||
Прогиб F |
1.36 |
см |
|
|
|
|
|
|
Жесткость : |
|
|
|
|
|
|
|
|
достаточна |
-- |
резерв |
59.26 |
процентов |
|
|||
Ширина нормальных трещин ACRC1= |
|
.136 мм |
|
|||||
Трещиностойкость : |
|
|
|
|
И |
|||
достаточна |
-- |
резерв |
54.58 |
процентов |
||||
|
||||||||
Момент трещинообразования MCRC= |
|
4502899.00 кгс*см |
||||||
|
σsp = 8000 кгс/см2 |
|
Д |
|||||
|
|
ПРОГРАММА |
РДТ2 |
|
А |
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
--------------- |
|
|
|
|
||
|
|
|
б |
|
|
|||
|
|
РЕЗУЛЬТАТЫ СЧЕТА: |
|
|
|
|
||
|
|
----------------- |
|
|
|
|
||
|
|
и |
|
|
|
|
||
При действии постояных и длительных нагрузок: |
|
|||||||
Прогиб F= |
.52 |
|
|
|
|
|
|
|
Жесткость : |
С |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
достаточна |
-- |
резерв |
84.41 |
процентов |
|
|||
Ширина нормальных трещин ACRC2= |
|
.000 мм |
|
|||||
Трещиностойкость : |
|
|
|
|
|
|||
достаточна |
-- |
резерв 100.00 |
процентов |
|
||||
Момент трещинообразования MCRC= |
|
4957361.00 кгс*см |
||||||
При действии постояных, длит. и |
кратковрем. нагрузок: |
|||||||
Прогиб F |
.88 |
см |
|
|
|
|
|
|
Жесткость : |
|
|
|
|
|
|
|
|
достаточна |
-- |
резерв |
73.63 |
процентов |
|
|||
49
Продолжение прил. 6
Ширина нормальных трещин ACRC1= .060 мм
Трещиностойкость :
достаточна -- резерв 79.84 процентов
Момент трещинообразования MCRC= |
4957361.00 кгс*см |
|
|
|||||||||||
|
2. Результаты расчета представлены в таблице. |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Напря- |
|
Про- |
|
Про- |
Про- |
|
Напря- |
Тре- |
|
Тре- |
|
Тре- |
Тре- |
|
жения, |
|
гиб |
|
гиб |
гиб |
|
жения, |
щины |
щины |
|
щины |
щины |
||
кгс/см2 |
|
fдл , |
|
fпл , |
fдоп , |
|
кгс/см2 |
аcrc2 , |
аcrc1 , |
|
аcrc2 доп, |
аcrc1доп, |
||
|
|
см |
|
см |
см |
|
|
|
мм |
|
мм |
|
мм |
мм |
8000 |
|
0,52 |
|
0,88 |
3,33 |
|
8000 |
0 |
|
0,06 |
|
0,2 |
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
7000 |
|
0,83 |
|
1,36 |
3,33 |
|
7000 |
0,04 |
|
0,136 |
|
0,2 |
0,3 |
|
6000 |
|
1,21 |
|
1,93 |
3,33 |
|
6000 |
0,115 |
0,232 |
|
0,2 |
0,3 |
||
5000 |
|
1,84 |
|
2,72 |
3,33 |
|
5000 |
0,218 |
0,341 |
|
0,2 |
0,3 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
4000 |
|
2,44 |
|
3,43 |
3,33 |
|
4000 |
0,331 |
0,457 |
|
0,2 |
0,3 |
||
3000 |
|
3,16 |
|
4,22 |
3,33 |
|
3000 |
0,449 |
0,577 |
|
0,2 |
0,3 |
||
2000 |
|
3,86 |
|
4,86 |
3,33 |
|
2000 |
0,572 |
0,7 |
|
0,2 |
0,3 |
||
1000 |
|
4,45 |
|
5,59 |
3,33 |
|
1000 |
0,697 |
0,826 |
|
0,2 |
0,3 |
||
500 |
|
6,66 |
|
7,83 |
3,33 |
|
500 |
0,76 |
|
0,889 |
|
0,2 |
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
||
3. По табличным данным строятся графики зависимости прогибов |
||||||||||||||
|
|
|
|
и |
А |
|
|
|
|
|
||||
и трещин от напряжен й. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
50
Продолжение прил. 6
|
|
|
|
Д |
|
|
|||
|
|
|
А |
|
|
|
|
||
4. По графикам назначается величинаИпредварительного натяжения |
|||||||||
σsp = 5470 кгс/см2 и уточняется по программе RDT. |
|
||||||||
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ПРОГР ММА |
|
РДТ2 |
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ |
|
|
|
|||
┌──────┬──────┬─────┬──────┬─────────┬────────┬────────┬────────┐ |
|||||||||
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
│ AMSP │ AMS1 │ AMS2│ |
D |
│ ESP │ |
ES1 |
│ |
ES2 |
│ ES1H │ |
|||
├──────┼──────┼─────┼──────┼─────────┼────────┼────────┼────────┤ |
|||||||||
│ 5 │ 5 |
5 │ |
22 |
│ 1900000 │ |
|
0 |
│ |
0 |
│ 2000000│ |
|
└──────┴──────┴─────┴──────┴─────────┴────────┴────────┴────────┘
┌────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐ │ ES2H │ EB │ RERSP │ RERS1 │ RERS2 │ SIGSP │ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────┤ │ 0 │ 275000 │ 10000 │ 0 │ 0 │ 5470 │ └────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐ │ RBSER │ RBTSER │ RBP │ RBSERP │ SERP │ SIG8 │ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────┤ │ 189 │ 16.3 │ 229 │ 132 │ 11.4 │ 350 │ └────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐ │ K │ K1 │ AL │ BET │ KDEL │ FIB1 │ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────│ │ 1 │ 1 │ 0.688 │ 2.01 │ 0.85 │ 0.85 │ └────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘
51
Продолжение прил. 6
┌────────┬────────┬────────┬─────────┬───────┐ │ BET1 │ PSIB │ ETA │ VB │ VB1 │ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼───────│
│1.8 │ 0.9 │ 1 │ 1 │ 0 │ └────────┴────────┴────────┴─────────┴───────┘ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬───────┬────────┐
│L │ N │ DOP │ KOH │ T8 │ T9 │ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼───────┼────────┤
│710 │ 1 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ └────────┴────────┴────────┴─────────┴───────┴────────┘ ┌────────┬────────┬────────┬────────┐
│FIB2 │ NU │ FILS │ FIL0 │ ├────────┼────────┼────────┼────────│
│2 │ 0.15 │ 0.8 │ 0 │ └────────┴────────┴────────┴────────┘ ┌────────┬────────┬────────┬────────┐
│ |
FIB2K │ |
NUK |
│ |
FILSK │ |
FIL0K │ |
|
|
|
|
|||
├────────┼────────┼────────┼────────│ |
|
|
|
|
||||||||
│ |
1 |
│ |
0.45 |
│ |
1.1 |
│ |
1 |
│ |
|
|
|
|
└────────┴────────┴────────┴────────┘ |
|
|
|
|
||||||||
┌────────┬────────┬────────┐ |
|
|
|
|
|
|
||||||
│ |
FD |
│ ACRC1D │ |
ACRC2D │ |
|
|
|
|
|
|
|||
├────────┼────────┼────────│ |
|
Д |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
│ |
3.33 |
│ |
0.3 |
│ |
0.2 |
│ |
|
|
|
И |
|
|
└────────┴────────┴────────┘ |
|
|
|
|
||||||||
┌────────┬────────┬─────────┬─────────┐ |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
||||
│ |
СЕЧ |
│ |
MW |
│ |
MTOT |
│ |
MF |
|
│ |
|
||
├────────┼────────┼─────────┼─────────┤ |
|
|||||||||||
│ |
1 |
│ 3308156│ |
5643478 │ |
4514782 |
│ |
|
|
|
||||
└────────┴────────┴─────────┴─────────┘ |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
||
┌────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┐ |
||||||||||||
│ |
H |
│ |
B |
│ |
HFH |
│ |
BFH |
│ |
HF |
│ |
BF |
│ |
├────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────│ |
||||||
|
|
и |
|
|
|
|
│ 70 |
│ 30 |
│ 0 |
│ 30 |
│ 0 |
│ 30 |
│ |
└────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘ |
|||||||||||
┌────────┬────────┬────────┬────────┬────────┐ |
|||||||||||
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
||
│ |
AP |
│ |
AM1 |
│ |
AM2 |
│ |
A1H |
│ |
A2H |
│ |
|
├────────┼────────┼────────┼────────┼────────│ |
|||||||||||
│ 5 |
|
│ |
0 |
│ |
|
0 |
│ |
5 |
│ |
0 |
│ |
└────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘
┌────────┬────────┬────────┬────────┬────────┐
│ |
ASP |
│ |
AS1 |
│ |
AS2 |
│ |
AS1H │ AS2H |
│ |
||
├────────┼────────┼────────┼────────┼────────┤ |
||||||||||
│ |
12.22 │ |
0 |
│ |
0 |
│ |
18.47 │ |
0 |
│ |
||
└────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘ |
||||||||||
|
|
|
|
ПРОГРАММА |
РДТ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
--------------- |
|
|
|
|||
|
|
|
|
РЕЗУЛЬТАТЫ СЧЕТА: |
|
|
|
|||
|
|
|
|
----------------- |
|
|
|
|||
При действии постояных и |
длительных нагрузок: |
|
||||||||
Прогиб F= |
|
1.51 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Жесткость : |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
достаточна |
-- |
резерв |
54.70 |
процентов |
|
|||||
Ширина нормальных трещин |
ACRC2= |
.178 мм |
|
|
||||||
Трещиностойкость : |
|
|
|
|
|
|
||||
достаточна |
-- |
резерв |
11.05 |
процентов |
|
|||||
Момент трещинообразования MCRC= |
3733306.00 кгс*см |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
52 |
|
|
Окончание прил. 6
При действии постояных, длит. и кратковрем. нагрузок:
Прогиб F |
2.33 |
см |
|
|
Жесткость : |
|
|
|
|
достаточна |
-- |
резерв |
29.94 |
процентов |
Ширина нормальных трещин ACRC1= |
.299 мм |
|||
Трещиностойкость : |
|
|
||
достаточна |
-- |
резерв |
.32 |
процентов |
Момент трещинообразования MCRC= |
3733306.00 кгс*см |
|||
Критерием назначения σsp = 5470 кгс/см2 является ширина раскрытия трещин аcrc1 = 0,299 мм. Резерв по трещиностойкости составляет 0,32%.
5. Величина предварительного натяжения, полученная по графикам и программе RDT, сравнивается с величиной предварительного
натяжения, регламентируемой по СНиП 2.03.01‒84 (п.1.23). |
|||||
|
|
|
|
И |
|
0,3 Rs,ser sp + p ≤ σsp ≤ Rs,ser sp ‒ p, |
|||||
где p = 300 + 3600/l = 300 + 3600/7,1 = 807 кгс/см2; |
|||||
|
|
|
Д |
|
|
0,3 Rs,ser sp + p = 0,3·10 000 + 807 = 3807 кгс/см2; |
|||||
σsp = 5470 кгс/см2; |
А |
|
2 |
||
Rs,ser sp – p = 10 000 – 807 = 9193 кгс/см . |
|||||
|
б |
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
Вывод: минимально возможная величина предварительного натяжения из условия обеспечения жесткости и трещиностойкости составляет σsp = 5470 кгс/см2.
53