- •ВВЕДЕНИЕ
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 1 Построение линии равновесия и рабочей линии массообменного процесса
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 6 Расчет пенного скруббера
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 7 Расчет электрофильтра
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 8 Расчет диаметра абсорбера
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 11 Расчет размеров адсорбера
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 12 Расчет решеток
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 15 Расчет центрифуг
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 20 Расчет экстрактора
- •Контрольные вопросы и задания
- •Библиографический список
ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 8 Расчет диаметра абсорбера
Цель работы: приобрести навыки расчета абсорбера
С |
|
Методика расчета |
|
Расчет диаметра D абсорбера производится, по уравнению рас- |
|
хода, нап санного относительно величины D |
|
подвисаня. |
D 4Q ( 0) 0,5 , |
где Q-объемный расход газа, м3/с; 0 -фиктивная скорость газа, т.е. |
|
скорость газа, отнесенная к полному сечению абсорбера, м/с. |
|
Д аметр колонны определяется по принятой фиктивной скоро- |
|
сти газа проверяется по плотности орошения. Для достижения мак- |
|
бА |
|
симальной эффект вности процесса целесообразно, скорость газа |
|
принимать равной ли лизкой скорости 0 , соответствующей началу |
|
Ф кт вную скорость газа определяют в зависимости от выбран- |
|
ной насадки по формуле |
0 Reг а г 4 г , |
где Reг - критерий Рейнольдса, соответствующий началу подвисания; |
|
а – удельная поверхность насадки, м2/м3; г - вязкость газа, Н с/м2; г |
– плотность газа, кг/м3. |
Д |
|||
|
|
|
|
|
Значение Reг находят по формуле |
|
|
||
Reг |
0,045 Ar0,57 G L 0,43 , |
|||
где Ar – критерий Архимеда. |
ρ ρ |
ρ |
|
|
|
gd3 |
|
||
Ar экв |
г ж |
И |
||
г |
, |
|||
|
|
μ2 |
|
|
|
|
г |
|
|
где g - ускорение свободного падения; ж - плотность жидкости, кг/м3; dэкв - эквивалентный диаметр насадки, м.
Эквивалентный диаметр насадки находят по формуле
dэкв 4εа ,
где - свободный объем насадки, м3/м3 (табл. 3).
Рабочую фиктивную скорость газа обычно принимают
0 = (0,85 0,95) 0.
Втех случаях, когда необходимо малое гидравлическое сопротивление, принимают более низкую скорость газа.
Плотность орошения U определяют по формуле
25
U Qж ,
S
где Qж - объемный расход жидкости, м3/ч сечения колонны, м2.
Плотность орошения U сравнивают с оптимальной плотностью С
орошения Uопт, которая определяется по формуле
Uопт=ba ,
где а – удельная поверхность насадки, м2/м3; b – коэффициент, значе-
ния которого пр ведены в таблице 4.
дет недостаточно смочена или использована не полностью. В этом случае следует пр менять насадку с меньшей удельной поверхностью, чтобы сн з ть Uопт.
оптимальнойЕсли плотность орошения мала по сравнению с Uопт, то коэффициент смач ваемости имеет низкое значение, то есть насадка бу-
Макс мальное смачивание насадки достигается при некоторой смачиваемости становится равным единице. При дальнейшем уве-
плотности орошения Uопт, при которой коэффициент
личении плотности орошения не изменяется.
Характеристики насадок
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Масса |
|
|
|
Размеры |
Удельная |
Свободный |
Эквивалентный |
1 м3 |
|
|||||
Насадка |
|
бА |
насад |
|
||||||||
|
элемента, |
поверхность, |
объем, |
диаметр, м |
|
|||||||
|
|
|
мм |
|
м2/м3 |
м3/м3 |
сад- |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ки, кг |
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
3 |
|
4 |
5 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Регулярная насадка |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
||
Деревянная |
|
|
|
10 |
|
|
100 |
0,55 |
0,022 |
210 |
|
|
хордовая (шаг в |
|
|
20 |
|
|
65 |
0,68 |
0,042 |
145 |
|
||
свету 10 100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мм) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Керамические |
50 |
|
50 |
|
50 |
110 |
0,735 |
0,027 |
650 |
|
||
кольца Рашига |
80 80 8 |
80 |
0,720 |
И0,036 |
|
|||||||
|
|
100 100 |
60 |
0,720 |
0,048 |
670 |
|
|||||
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Засыпка внавал |
|
|
|
||
Керамические |
15 15 2 |
330 |
0,700 |
0,009 |
690 |
|
||||||
кольца Рашига |
25 25 3 |
200 |
0,740 |
0,015 |
530 |
|
||||||
|
|
50 50 5 |
90 |
0,785 |
0,035 |
530 |
|
26
Окончание таблицы 23
|
1 |
|
2 |
|
|
3 |
4 |
|
5 |
6 |
|
|
|
|
|
Засыпка внавал |
|
|
|||
|
тальные коль- |
10 10 0,5 |
|
500 |
0,880 |
|
0,007 |
960 |
||
|
ца Рашига |
15 15 0,5 |
|
350 |
0,920 |
|
0,009 |
660 |
||
|
|
|
220 |
0,920 |
|
0,017 |
640 |
|||
|
|
25 25 0,8 |
|
|
||||||
|
Керамические |
|
220 |
0,740 |
|
0,014 |
610 |
|||
|
25 25 3 |
|
|
|||||||
|
коьца Палля |
50 50 5 |
|
120 |
0,780 |
|
0,026 |
520 |
||
|
|
|
235 |
0,900 |
|
0,010 |
525 |
|||
|
тальные коль- |
25 25 0,6 |
|
|
||||||
|
|
108 |
0,900 |
|
0,033 |
415 |
||||
|
ца Палля |
50 50 1 |
|
460 |
0,680 |
|
0,006 |
720 |
||
СКерамическ е |
|
12,5 |
|
260 |
0,690 |
|
0,011 |
670 |
||
|
25 |
|
|
|||||||
|
седла Берля |
|
38 |
|
165 |
0,700 |
|
0,017 |
670 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значения |
коэффициента b |
Таблица 24 |
|||||||
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Процесс |
|
|
|
|
Коэффициент b, |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м3/м ч |
|
|
Абсорбция аммиака водой |
|
|
|
|
0,158 |
|
|||
|
Абсорбция паров органических жидкостей водой |
0,093 |
|
|||||||
|
Абсорбция паров органических жидкостей керосином |
0,024 |
|
|||||||
|
Ректификация, испарение воды |
|
|
|
|
0,065 |
|
|||
|
бА |
|
|
Коэффициент смачиваемостиДнаходят по графику зависимости ψ от U/Uопт (рис.2).
При выборе размеров насадки необходимо учитывать, что с увеличением размеров её элементов увеличивается допустимая скорость газа, а гидравлическое сопротивление абсорбераИснижается. Общая стоимость колонны с крупной насадкой будет ниже за счет уменьшения диаметра абсорбера, несмотря на то, что высота насадки несколько увеличивается по сравнению с таковой в абсорбере, заполненном насадкой меньших размеров. Это особенно относится к абсорбции хорошо растворимых газов. При абсорбции плохо растворимых газов более подходящей может быть сравнительно мелкая насадкаЕсли. необходимо провести глубокое разделение газовой смеси, требующее большого числа единиц переноса, то в этом случае рациональнее использовать мелкую насадку.
27
При выборе размеров насадки также необходимо соблюдать условие, при котором отношение диаметра колонны D к эквивалентному диаметру насадки dэкв было больше или равно 10.
В качестве насадки наиболее |
|
широко применяют кольца Рашига. |
|
С |
|
Кольца малых размеров засыпают в |
|
колонну навалом. Большие кольца |
|
(от 50 50 мм |
выше) укладывают |
правильными |
рядами, сдвинутыми |
скорости |
|
друг относ тельно друга – регуляр- |
|
ная насадка. Регулярная насадка |
|
имеет ряд пре муществ перед нере- |
гулярной, навалом засыпанной в |
|
|
||
навалом. обладает |
||||
колонну: |
|
меньшим гид- |
|
|
равлическ м сопрот влением, до- |
Рис. 2. Коэффициенты смачивае- |
|
||
пускает больш |
|
газа. Од- |
|
|
нако регулярная насадка тре ует |
мости при различном отношении |
|
||
более сложных по устройству оро- |
U/Uопт: 1– на насадке из колец; 2 – на |
|
||
|
|
А |
|
|
сителей, чем насадка, засыпанная |
деревянной хордовой насадке |
|
||
Задача 8.1. Вычислить диаметр абсорбционного аппарата в ус- |
||||
ловиях задачи 1.1. |
Д |
|||
|
|
|
||
|
ПРАКТИЧЕСК Я Р БОТА № 9 |
|||
|
|
Расчет высоты абсорбера |
||
|
|
|
И |
Цель работы: приобрести навыки расчета абсорбера
Методика расчета Высоту слоя насадки Н можно определить по формуле
H nh ,
где n – число единиц переноса (ЧЕП); h - высота единицы переноса
(ВЕП), м.
Число единиц переноса можно определить аналитически, графически и методом графического интегрирования.
Аналитически ЧЕП находят по формуле
n Yн Yк ср ,
где ср – среднелогарифмическая движущая сила.
28
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ср |
1 |
|
2 |
|
, |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,3lg |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где 1 – движущая сила внизу абсорбера, 2 – движущая сила вверху |
|||||||||||||||||||||||||||
абсорбера. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
YН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
1 |
и 2 |
определяются по Y-X-диаграмме |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Y |
н |
Y |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
Y |
к |
Y |
|
|
|
|
|
||||
ейЭтиравновес я. отрезки ор- |
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
||||||||||||||||||
Для определен я |
|
ЧЕП |
|
|
Y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
графическ м |
|
методом |
|
Y-X- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
диаграмме проводят л нию MN |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
(рис. 4), делящую пополам от- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
резки |
орд нат, |
заключенные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
между рабочей л н ей и лини- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
динат равны (Y— Y*) и выра- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
жают дв жущую с лу процес- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|||||||||||||
са. Затем через точку В на ра- |
|
|
YК |
|
|
|
|
|
|
|
|
У –У |
|
|
|||||||||||||
бочей линии, соответствующую |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Х |
|||||||||||||
состоянию фазы G на выходе из |
|
|
Рис 3 Графическое определение числа еди- |
||||||||||||||||||||||||
аппарата, проводят горизон- |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
ниц переноса: |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
таль. Эту горизонталь, пересе- |
|
|
ОС – линия равновесия; АВ – рабочая линия; |
||||||||||||||||||||||||
кающуюсябАс линией MN в точке MN – линия, делящая пополам отрезки орди- |
|||||||||||||||||||||||||||
D, продолжают до точки Е, |
|
|
нат между рабочей линией и линией равно- |
||||||||||||||||||||||||
причем отрезок BE равен удво- |
|
|
весия. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
енному отрезку BD. Из точки Е проводят вертикаль ЕF до пересече- |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
||||
ния с рабочей линией. |
|
|
|
Д* |
|||||||||||||||||||||||
Из подобия треугольников |
1/(Y – Y ) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
ВЕF и BDK следует |
EF |
|
BE |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
KD |
BD |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Но по построению BE = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
2BD и KD= |
KL |
. Таким образом, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
EF KD |
BE |
|
KL |
|
2BD |
KL |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
YН |
|
|
|||||||
|
|
|
BD |
2 BD |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
noY |
dY |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ступенька ВЕF соответст- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
YК Y Y |
|
||||||||||||||
вует некоторому участку аппа- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
YК |
|
|
YН |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 4. Определение числа единиц переноса |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
графическим интегрированием |
29
рата, в котором изменение рабочих концентраций в фазе G равно ЕF, а в фазе L соответствует BE. Отрезок KL изображает среднюю дви-
жущую силу на этом участке. Так как изменение рабочей концентрации EF по построению равно средней движущей силе KL, то ступенька ВЕF соответствует одной единице переноса.
Сжду точками А В.
Продолжая вписывать указанным выше способом ступеньки до точки А, соответствующей состоянию системы на входе в аппарат, находим ч сло ед н ц переноса (равное числу ступенек), необходимое для дост жен я заданного изменения рабочих концентраций ме-
неполнойступеньки.
Если между точками В и A не вписывается целое число полных ступенек, то ч сло ед ниц переноса, соответствующее последней не-
полной ступеньке, равно отношению отрезка АР, ограничивающего неполную ступеньку, к вертикальному отрезку ST между рабочей линией л н ей равновесия, проведенному через середину основания
соответствующембодной ступеньке (рис. 4), линия равновесия сильно не отличается от прямойА. В противном случае отрезок KL не будет изображать среднюю движущую силу на данном участке. В этом случае пользуются олее точным методом графического интегрирования,
Рассмотренный графический метод применим, если на участке,
который заключается в следующем. На участке бесконечно малой вы-
Д |
|||||
соты dh изменение концентраций составляет dY и движущая сила |
|||||
процесса - (Y—Y*). Найдем для этой высоты число единиц переноса, |
|||||
представив уравнение для n в дифференциальном виде |
|||||
dn |
|
dY |
И |
||
Y Y |
|
||||
|
|||||
|
|
|
|
||
Знак минус обозначает убывание концентрации Y.Число единиц |
|||||
переноса по всей высоте аппарата получим, проинтегрировав это |
|||||
уравнение в пределах изменения концентрации от YК до Yн: |
|||||
Yн |
|
dY |
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
Y Y |
|
||||
Y |
|
||||
к |
|
|
|
|
Интеграл в этом уравнении находят графически (рис.5), для чего по оси абсцисс откладывают значения Y, а по оси ординат соответствующие значения 1/(Y—Y*) и определяют площадь, ограниченную кривой, осью Y и вертикалями, проведенными через точки, абсциссы которых равны Yк и YН .Эта площадь и равна искомому интегралу, т. е. числу единиц переноса. При расчете необходимо учитывать масшта-
30
бы построения. Если по оси абсцисс взят масштаб т1 (единиц в 1 см), а по оси ординат - масштаб т2 (единиц в 1 см), то число единиц переноса равно
|
п = fт1 т2 |
, |
|
|
||||
где f — площадь, ограниченная кривой и соответствующими абсцис- |
||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
сами, см2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Высоту единицы переноса определяют по формуле |
||||||||
|
h h |
|
k |
h |
2 |
, |
||
нииk Yн |
1 |
|
l |
к |
|
|||
Yк |
X |
Xн |
||||||
где h1 – высота ед н цы переноса для газовой фазы, м; h2 - высота |
||||||||
единицы переноса для жидкой фазы, м; l - удельный расход абсорбен- |
||||||||
та; k - средн й наклон линии равновесия, определяют как наклон хор- |
||||||||
ды, проведенной через точки, ограничивающие рабочий участок ли- |
||||||||
б |
|
|
|
|||||
равновес я. |
|
|
|
|
|
|
|
|
ВЕПдлягазовойфазыможноопределитьпоформуле |
||||||||
|
h1 |
Aε |
0,25 |
Prг |
2 3 |
|||
|
|
Reг |
|
|||||
|
ψa |
|
где A – коэффициент, зависящий от вида насадки; ψ - коэффициент смачиваемости насадки; a - удельная поверхность насадки, м2/м3; Reг - критерий Рейнольдса для газа; Pr г - критерий Прандтля для газа.
Коэффициент |
для кольцевых насадок равен 8,31, для хордо- |
||
вых – 6,58. |
А |
||
Критерий Рейнольдса газовый определяется по формуле |
|||
|
Reг |
4Wг |
, |
|
|
||
|
|
a г |
|
|
|
|
И |
где г – вязкость носителя (воздуха), Н с/м2; Wг – массовая ско- |
|||
рость газа, кг/м2 с. |
Д |
Wг G 3600S
Критерий Прандтля определяют по формуле
Prг г г Dг ,
где Dг – коэффициент диффузии газа в воздухе, м2/с. ВЕП для жидкой фазы рассчитывают по формуле
h2 119 прив Re0ж,25 Prж 0,5 ,
где прив – приведенная толщина пленки, м; Reж , Pr ж – критерии Рейнольдса и Прандтля для жидкости.
Приведенная толщина пленки вычисляется по формуле
31
прив ж2 ж2 g 13
Критерии Reж и Pr ж можно определить по формулам для газовой фазы, но вместо вязкости и плотности носителя (воздуха) нужно подставить значения вязкости и плотности абсорбента, а вместо массовой скорости газа - массовую скорость абсорбента, расход абсор-
Сбрать высоту наднасадочной (от верхнего уровня насадки до крышки) и поднасадочной (от н жней решетки под насадку до днища колонны) частей абсорбера.
бента L.
После того как высота насадки рассчитана, для определения высоты абсорбера следует провести его секционирование, а также вы-
ловияхПРАКТИЧЕСК Я Р БОТА № 10
Задача 9.1. Выч слить диаметр абсорбционного аппарата в усзадачи 1.1.
Цельадсорбциработы:иприменение приобретенных знаний при расчете процесса .
Расчет коэффициента массоотдачи
Методика расчета.
1. Определяют эквивалентный диаметр слоя угля dэкв
|
4ε |
А |
|
dэкв |
f , |
где ε – свободный объем слоя насадки; f – удельная поверхность адсорбента, м2/м3.
где ω0 - скорость паровоздушной смеси, м/с; ρсм – плотность паровоздушной смеси, кг/м3.
2. Определяют массовую скорость паровоздушной смеси W |
||||
Д |
||||
W |
0 |
см |
, |
И |
|
|
|||
|
|
|
||
|
|
|
|
3.ВычисляюткритерийРейнольдсадляпаровоздушнойсмесиRe
Rе Wdэкв ,
см
где μсм – вязкость паровоздушной смеси, Н∙с/м2.
4. Определяют коэффициент диффузии паровоздушной смеси Dг
|
P |
|
T |
|
3 |
|
2 |
||||
|
0 |
|
|
|
, |
Dг D0 P |
|
||||
T |
|
||||
|
|
|
0 |
|
|
32
где D0 – коэффициент молекулярной диффузии паров в воздухе при 0 0С, м2/с; Р0 и Р – давление в стандартных и реальных условиях, Па; Т0 и Т – температура в стандартных и реальных условиях, К.
5. Находят значение диффузионного критерия Прандтля Pr'
С |
|
|
|
|
|
Рr |
|
см |
. |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
смDг |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
6. Определяют критерий Нуссельта |
|
Nиг/ : |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
для зерн стого сорбента при ламинарном движении (Re < 30) |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Nиг/ |
0,883Rе0,47 Рr 0.33 |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
слить |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
при турбулентном дв жении (Re = 30…50) |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Nиг/ |
|
0,53Rе0,54 Рr 0.3 . |
|
|
|
|
|
||||||||
|
7. Находят коэфф циент массоотдачи β по формуле |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
бА |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Dг |
Nи |
|
см . |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dэкв |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Задача10.1.Выч |
|
коэффициентмассоотдачиотпаровоздушной |
||||||||||||||||||
|
смесикнеподв жномуслоюадсор ента при200С.Адсорбент–активиро- |
||||||||||||||||||||
|
ванныйуголь.Паровоздушнаясмесьсостоитизвоздухаизагрязнителя. |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Исходные данные и варианты |
|
Таблица 25 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
|
1 |
2 |
|
3 |
|
|
4 |
|
|
|
5 |
|
|
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
|
Загрязнитель |
|
бен- |
то- |
|
мета |
|
|
этил- |
|
|
|
эта- |
|
серо- |
бен- |
то- |
мета |
этил- |
|
|
|
|
|
зол |
луол |
|
та- |
|
|
ацетат |
|
нол |
|
угле- |
зол |
луол |
та- |
ацетат |
|
|||
|
|
|
|
|
|
нол |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
род |
|
|
нол |
|
|
|
D0×105, м2/с |
|
0,77 |
0,71 |
|
1,32 |
|
|
0,71 |
|
|
|
1,02 |
|
0,88 |
0,77 |
0,71 |
1,32 |
0,71 |
|
|
|
ε |
|
0,37 |
0,35 |
|
0,34 |
|
|
0,386 |
|
|
|
0,35 |
|
0,389 |
0,39 |
0,41 |
0,36 |
0,379 |
|
|
|
|
|
5 |
2 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
4 |
2 |
5 |
|
|
|
f, м2/м3 |
|
1660 |
1500 |
|
1550 |
|
|
1600 |
|
|
|
1700 |
|
1350 |
1400 |
1450 |
1480 |
1630 |
|
|
|
ω0, м/с |
|
0,16 |
0,15 |
|
0,18 |
|
|
0,20 |
|
|
|
0,21 |
|
0,14 |
0,13 |
0,18 |
0,20 |
0,13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|||||||||
|
μсм×105, Н∙с/м2 |
1,75 |
1,52 |
|
1,78 |
|
|
1,85 |
1,66 1,79 1,68 1,87 |
1,53 |
1,64 |
|
|||||||||
|
ρсм, кг/м3 |
|
1,2 |
1,1 |
|
1,2 |
|
|
1,3 |
|
|
|
1,1 |
|
1,3 |
1,1 |
1,4 |
1,1 |
1,2 |
|
|
|
Вариант |
|
11 |
12 |
|
13 |
|
|
14 |
|
|
|
15 |
|
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
|
|
|
Загрязнитель |
|
то- |
мета |
|
бен- |
|
|
серо- |
|
|
|
бен- |
|
этил- |
то- |
мета |
бен- |
серо- |
|
|
|
|
|
луол |
та- |
|
зол |
|
|
угле- |
|
|
|
зол |
|
ацетат |
луол |
та- |
зол |
угле- |
|
|
|
|
|
|
нол |
|
|
|
|
род |
|
|
|
|
|
|
|
|
нол |
|
род |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|||||
|
D0, м2/с |
|
0,71 |
1,32 |
|
0,77 |
|
|
0,88 |
|
|
|
0,77 |
|
0,71 0,71 1,32 0,77 0,88 |
||||||
|
ε |
|
0,34 |
0,40 |
|
0,39 |
|
|
0,345 |
|
|
|
0,31 |
0,333 |
0,37 |
0,36 |
0,34 |
0,367 |
|
||
|
|
|
2 |
2 |
|
8 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
6 |
9 |
4 |
|
|
|
f, м2/м3 |
|
1680 |
1800 |
|
1450 |
|
|
1250 |
|
|
|
1100 |
1200 |
1300 |
1480 |
1570 |
1690 |
|
||
|
ω0, м/с |
|
0,19 |
0,14 |
|
0,15 |
|
|
0,16 |
|
|
|
0,17 |
0,18 |
0,19 |
0,14 |
0,12 |
0,16 |
|
||
|
μсм×105, Н∙с/м2 |
1,65 |
1,77 |
|
1,69 |
|
|
1,59 |
|
|
|
1,63 |
1,82 |
1,81 |
1,91 |
1,83 |
1,87 |
|
|||
|
ρсм, кг/м3 |
|
1,3 |
1,5 |
|
1,2 |
|
|
1,0 |
|
|
|
1,1 |
|
1,4 |
1,3 |
1,5 |
1,3 |
1,4 |
|
33