1300
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приложение 3 |
||
|
Таблица П.3.1. Сортамент стержневой и проволочной арматуры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Номина- |
Расчетная площадь поперечного сечения (см2) при числе |
|
|
Выпускаемые диаметры для сталей классов |
Сортамент |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
стержней |
|
|
|
|
Масса |
|
проволоки |
|||||||||
|
льный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
диаметр, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 п.м. |
A-I |
A-II |
A-III |
A-IV |
A-V |
A-VI |
|
|
||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
(кг) |
Вр-I |
Вр-II |
|||||||||
|
мм |
|
(A240) |
(A300) |
(A400) |
(A600) |
(A800) |
(A1000) |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
0,071 |
0,14 |
0,21 |
0,28 |
|
0,35 |
0,42 |
0,49 |
0,57 |
0,64 |
0,055 |
|
- |
- |
- |
- |
- |
- |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
0,126 |
0,25 |
0,38 |
0,50 |
|
0,63 |
0,76 |
0,88 |
1,01 |
1,13 |
0,099 |
|
- |
- |
- |
- |
- |
- |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
0,196 |
0,39 |
0,59 |
0,78 |
|
0,98 |
1,18 |
1,37 |
1,57 |
1,76 |
0,154 |
|
- |
- |
- |
- |
- |
- |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
0,283 |
0,57 |
0,85 |
1,13 |
|
1,42 |
1,70 |
1,98 |
2,26 |
2,55 |
0,222 |
|
+ |
- |
+ |
- |
- |
- |
- |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
0,385 |
0,77 |
1,16 |
1,54 |
|
1,93 |
2,31 |
2,70 |
3,08 |
3,47 |
0,302 |
|
|
- |
|
- |
- |
- |
- |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
0,503 |
1,01 |
1,51 |
2,01 |
|
2,52 |
3,02 |
3,52 |
4,02 |
4,53 |
0,395 |
|
+ |
- |
+ |
- |
- |
- |
- |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
0,785 |
1,57 |
2,36 |
3,14 |
|
3,93 |
4,71 |
5,50 |
6,28 |
7,07 |
0,617 |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
|
12 |
|
1,131 |
2,26 |
3,39 |
4,52 |
|
5,66 |
6,79 |
7,92 |
9,05 |
10,18 |
0,888 |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
|
14 |
|
1,539 |
3,08 |
4,62 |
6,16 |
|
7,70 |
9,23 |
10,77 |
12,31 |
13,85 |
1,208 |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
|
16 |
|
2,011 |
4,02 |
6,03 |
8,04 |
|
10,06 |
12,07 |
14,08 |
16,09 |
18,10 |
1,578 |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
|
18 |
|
2,545 |
5,09 |
7,64 |
10,18 |
|
12,73 |
15,27 |
17,82 |
20,36 |
22,91 |
1,998 |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
|
20 |
|
3,142 |
6,28 |
9,43 |
12,57 |
|
15,71 |
18,85 |
21,99 |
25,14 |
28,28 |
2,466 |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
65 |
22 |
|
3,801 |
7,60 |
11,40 |
15,20 |
|
19,01 |
22,81 |
26,61 |
30,41 |
34,21 |
2,982 |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
25 |
|
4,909 |
9,82 |
14,73 |
19,64 |
24,55 |
29,45 |
34,36 |
39,27 |
44,18 |
3,85 |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
- |
||
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
28 |
|
6,158 |
12,32 |
18,47 |
24,63 |
30,79 |
36,95 |
43,11 |
49,26 |
55,42 |
4,83 |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
- |
|
|
32 |
|
8,042 |
16,08 |
24,13 |
32,17 |
40,21 |
48,25 |
56,29 |
64,34 |
72,38 |
6,31 |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
- |
|
|
36 |
|
10,179 |
20,36 |
30,54 |
40,72 |
50,90 |
61,07 |
71,25 |
81,43 |
91,61 |
7,99 |
|
+ |
+ |
+ |
|
|
- |
- |
- |
|
|
40 |
|
12,566 |
25,13 |
37,70 |
50,26 |
|
62,83 |
75,40 |
87,96 |
100,53 |
113,09 |
9,87 |
|
+ |
+ |
+ |
|
|
- |
- |
- |
Примечание. Значком "+" отмечены прокатываемые диаметры.
Сортамент семипроволочного каната К7
|
Расчетная площадь поперечного сечения (см2) при числе |
|
|||||||||
Номина- |
|
|
|
|
стержней |
|
|
|
Масса |
||
льный |
1 |
2 |
3 |
4 |
|
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
диаметр, |
|
1 п.м. |
|||||||||
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(кг) |
6 |
0,227 |
0,454 |
0,681 |
0,908 |
|
1,135 |
1,362 |
1,589 |
1,816 |
2,043 |
0,173 |
9 |
0,510 |
1,020 |
1,530 |
2,040 |
|
2,550 |
3,060 |
3,570 |
4,080 |
4,590 |
0,402 |
12 |
0,906 |
1,812 |
2,718 |
3,624 |
|
4,530 |
5,436 |
6,342 |
7,248 |
8,154 |
0,714 |
15 |
1,416 |
2,832 |
4,248 |
5,664 |
|
7,080 |
8,496 |
9,912 |
11,328 |
12,744 |
1,116 |
Приложение 5
Инструкции RNS, RDT
Программа RNS предназначена для проверки прочности нормальных сечений изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых в плоскости, совпадающей с главной осью сечения элементов. Рассматриваются прямоугольные, тавровые с полкой вверху или внизу и двутавровые поперечные сечения с любым количеством, размещением и классом арматуры. Рассчитываются напрягаемые и ненапрягаемые конструкции. В программе RNS реализован общий случай расчета прочности нормальных сечений по п.3.28 СНиП 2.03-01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции» [2].
По программе RNS могут быть рассчитаны косоизгибаемые железобетонные элементы прямоугольного сечения.
Размерности исходных данных, параметров эмпирических формул и результатов счета применены в следующих единицах физических величин: силы – в кгс, моменты сил – в кгс·см, напряжения – в кгс/см2, геометрических параметров – в см.
Данная инструкция предназначена для подготовки исходных данных к расчету на ЭВМ.
Описание исходных данных проведено в порядке их ввода в
программу (см. бланк исходных данных (рис. П.5.2 и рис. П.5.1), приведенные в инструкции).
h, b, h'f, b'f, hf, bf – параметры (см) сечения; при отсутствии верхней или нижней полок (тавровое или прямоугольное сечение) h'f
или hf равно нулю; b'f |
или bf равно b; |
|
|
Rb |
– расчетное |
сопротивление (кгс/см2) бетона сжатию см. |
|
табл. 13 |
(здесь и далее ссылки на СНиП 2.03-01-84 |
[2]); |
|
σsc,u – см. п.3.12 (кгс/см2); |
|
||
α – см. п. 3.12; |
|
|
|
N – число стержней или рядов арматуры; |
|
||
Mr |
– расчетный |
изгибающий момент (кгс·см) в плоскости, |
|
совпадающей с главной осью поперечного |
сечения; для |
внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов принимается нулю;
Ns – расчетное нормальное усилие (кгс); вводится со знаком "−" при сжатии; для изгибаемых элементов принимается равным нулю;
66
e' – расстояние (см) от уровня приложения нормального усилия до наиболее сжатого волокна сечения; вводится со знаком "−" при расположении уровня силы за пределами сечения со стороны наиболее сжатого волокна; для изгибаемых элементов принимается равным нулю;
Mу – расчетный изгибающий момент (кгс·см) в плоскости, перпендикулярной главной оси поперечного сечения (для косоизгибаемых элементов); для внецентренно сжатых, изгибаемых и внецентренно растянутых элементов принимается равным нулю;
h0i – расстояние (см) от |
наиболее сжатого волокна сечения |
до соответствующих стержня и ряда арматуры; |
|
Asi – площадь поперечного сечения (см2) соответствующих |
|
стержня или ряда арматуры; |
|
FP – признак счета; для |
арматуры, имеющей физический |
предел текучести, классов A-I, A-II, A-III, Bp-I принимается равным
единице, |
в остальных случаях FP = 0; |
|
|
|||
Rs – расчетное сопротивление арматуры растяжению (кгс/см2); |
||||||
η – |
см. п.3.13; для классов арматуры, не указанных в п.3.18, |
|||||
η = 1; |
|
|
|
|
|
|
Rsc – расчетное сопротивление арматуры сжатию (кгс/см2); |
||||||
β |
– |
см. п.3.28; |
для классов арматуры, не |
отмеченных в |
||
п.3.28, β = 1; |
|
|
|
|
||
σsp – контролируемое напряжение (кгс/см2) предварительно |
||||||
натянутой |
арматуры |
перед |
бетонированием |
(с |
учетом |
соответствующих потерь); для ненапрягаемых стержней равно нулю; γ'sp, γsp – см. п.1.27, формула (6) с принятием соответственно
знаков "+" и "−"; для ненапрягаемой арматуры равны нулю;
σsp |
– см. п.3.28; для классов арматуры, не отмеченных в |
п.3.28, σsp |
= 0; |
b0i – расстояние (см) от наиболее сжатого от воздействия волокна сечения до соответствующего стержня арматуры; для всех случаев, кроме косого изгиба, равно нулю.
67
а) |
b'f |
Mr |
б) |
Ns |
e'
h0i
h'f
h
Asi
b hf
bf
Главная ось сечения
в)
Mr
h0i |
My |
Asi
b0i
Рис. П.5.1. Схемы расчетных сечений:
а) изгибаемых элементов (плит, балок); б) внецентренно сжатых элементов (колонн) и внецентренно растянутых элементов (нижних поясов ферм); в) косоизгибаемых элементов (стеновых панелей)
ПРОГРАММА RNS – исходные данные
68
|
h, |
|
|
b, |
h´f , |
|
b´f , |
|
|
hf , |
|
|
bf , |
|||||||||
|
см |
|
|
см |
см |
|
см |
|
|
см |
|
|
см |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rb, |
|
|
|
σsc,u , |
|
α, |
|
|
|
N, |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
кгс/см2 |
|
|
|
кгс/см2 |
|
б/р |
|
|
|
шт |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Мr, |
|
|
Ns, |
|
e´, |
|
|
|
|
My, |
|||||||||
|
|
кгс· см |
|
|
кгс |
|
см |
|
|
|
кгс· см |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
h0i, |
|
|
Asi, |
|
FP, |
|
|
Rs, |
|
η, |
|
|
Rsc, |
||||||||
|
см |
|
|
см2 |
|
б/р |
|
кгс/см2 |
|
б/р |
|
|
кгс/см2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
β, |
σsp, |
γ´sp, |
γsp, |
∆σsp, |
b0i, |
б/р |
кгс/см2 |
б/р |
б/р |
кгс/см2 |
см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.П.5.2
Примечание. Число строчек последней таблицы исходных данных равно N.
Программа RDT2 |
предназначена для |
определения |
прогибов |
в |
середине пролета и |
ширины раскрытия |
нормальных |
трещин |
в |
среднемсеченииизгибаемыхжелезобетонныхбалочных конструкцийпеременных
или |
постоянных |
поперечного |
(по |
геометрическим |
размерам) |
сечения и армирования по длине |
элемента. |
Рассматриваются |
прямоугольные,тавровыесполкой вверху или внизу и двутавровые поперечные сечения с верхней (двух видов) ненапрягаемой, нижней ненапрягаемой (двух видов) и напрягаемой (одного вида) арматурой (рис.П.5.3). Рассчитываются как напрягаемые, так и ненапрягаемые конструкции. Программа составлена на основе СНиП 2.03-01-84 [2] и пособий по проектированию предварительно напряженных и ненапряженных конструкций. Размерности исходных данных, параметров эмпирических формул и результатов счета применены в следующих единицах физических величин: силы–в кгс, моменты сил–в кгс·см, напряжения–в кгс/см2, геометрических параметров–в см.
69
Прогиб конструкции |
определяется |
как по |
кривизне |
в |
среднем сечении (с учётом |
участков без |
трещин), |
так и |
по |
кривизнам в нескольких сечениях по длине элемента.
Предполагается симметрия относительно среднего сечения как эпюры изгибающих моментов, так и характеристик
нормальных сечений. |
|
|
Потери предварительного напряжения |
от |
ползучести |
бетона в программе RDT2 определяются |
как |
для бетона, |
подвергнутого тепловой обработке. Предусмотрено натяжение арматуры только на упоры.
Кроме получения прогибов и ширины раскрытия трещин, при проектировании железобетонных конструкций с помощью программы RDT2 можно определить контрольные испытательные параметры по оценке жесткости и трещиностойкости.
Данная инструкция предназначена для подготовки исходных данных к расчету на ЭВМ.
A's2 |
A's1 |
|
|
|
b'f |
|
|
|
|
a'1 |
a'2 |
h'f |
|
|
|
h |
b |
|
|
hf |
|
|
|
|
a1 |
ap |
a2 |
As2 |
bf |
|
|
|
|
|
|
Asp |
As1 |
|
|
|
|
|
|
|
Рис. П.5.3 |
|
|
70
As2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a2 |
ap |
a1 |
|
As1 |
Asp
bf
hf
|
|
|
|
asp |
|
as1 |
as2 |
|
Рис.П.5.4
Программа RDT − исходные данные
asp , |
|
as1 , |
|
|
as2 , |
|
|
|
d , |
|
|
|
Еsp , |
|
|
|
Еs1 , |
|
|
Еs2 , |
|
Е´s1 , |
|||||||||||||||||
см |
|
|
см |
|
|
см |
|
|
|
мм |
|
кгс/см2 |
|
кгс/см2 |
|
кгс/см2 |
|
кгс/см2 |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е´s2 , |
|
|
Еb , |
|
|
|
|
Rs,ser sp , |
|
|
|
|
Rs,ser s1 , |
|
|
|
|
Rs,ser s2 , |
|
|
σsp , |
|
|
||||||||||||||
|
|
кгс/см2 |
|
|
кгс/см2 |
|
|
|
|
кгс/см2 |
|
|
|
|
кгс/см2 |
|
|
|
|
кгс/см2 |
|
|
кгс/см2 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Rb,ser , |
|
|
Rbt,ser , |
|
|
|
|
Rbp , |
|
|
|
|
R(p)b,ser , |
|
|
|
|
R(p)bt,ser , |
|
|
|
σ8 , |
|
|
|||||||||||||
|
|
кгс/см2 |
|
|
кгс/см2 |
|
|
|
|
кгс/см2 |
|
|
|
|
кгс/см2 |
|
|
|
|
кгс/см2 |
|
|
кгс/см2 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
k |
|
|
k1 |
|
|
|
|
|
α |
|
|
|
|
|
β |
|
|
|
|
|
kδ |
|
|
|
φb1 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
β1 |
|
|
ψb |
|
|
|
η |
|
|
|
ВБ |
|
|
|
ВБ1 |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
l , |
|
|
|
n |
|
|
|
|
ДОП |
|
|
|
|
КОН |
|
|
|
|
Т8 |
|
|
|
Т9 |
|
|
|||||||||||
|
|
см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
φb2 |
|
|
|
|
ν |
|
|
|
|
φls |
|
|
|
|
φl0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
φb2k |
|
|
|
|
νk |
|
|
|
|
φlsk |
|
|
|
|
φl0k |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fдоп , |
|
|
аcrc1 доп , |
|
|
аcrc2 доп , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
см |
|
|
|
мм |
|
|
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. П.5.5.(начало) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
СЕЧ |
|
|
|
|
Mw , |
|
|
|
|
|
Mtot , |
|
|
|
|
|
|
Mf , |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кгс·см |
|
|
|
|
кгс·см |
|
|
кгс·см |
|
|
|
71
|
|
|
|
СЕЧ |
|
|
Mw , |
|
|
Mtot , |
|
Mf , |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
кгс·см |
|
|
кгс·см |
|
кгс·см |
|
|
|
|
|||
h, |
|
|
|
b, |
|
|
h´f , |
|
|
b´f , |
|
hf , |
|
|
bf , |
|||||
см |
|
|
см |
|
|
см |
|
|
см |
|
см |
|
|
см |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
ap , |
|
a1 , |
|
|
a2 , |
|
a´1 , |
|
a´2 , |
|
||||||||
|
|
см |
|
см |
|
|
см |
|
см |
|
|
см |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
Asp , |
|
As1 , |
|
As2 , |
|
A´s1 , |
|
A´s2 , |
||||||||||
|
|
см2 |
|
см2 |
|
см2 |
|
см2 |
|
см2 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.П.5.5.(конец)
Описаниеисходныхданныхпроведеновпорядкеихввода(см.бланк исходныхданных,рис.П.5.5).
sp , s1, s2 –расстояние(см)отнижнихрядовсоответствующихвидовнижней арматуры до низа среднего сечения (рис.П.5.4); при отсутствии какого-либо вида арматуры соответствующее расстояние принимается равным минимальному из оставшихся;
d – диаметр (мм) нижней арматуры в среднем сечении, при различных диаметрахстержнейзначения dпринимаетсявсоответствиисп.п.4.15и4.7пособий к [2] по проектированию соответственно напряжённых и ненапряжённых конструкций;
Esp ,Es1,Es2 ,Es1,Es2 – модули упругости бетона (кгс/см2) арматуры соответствующеговида(напрягаемойиненапрягаемой);приотсутствиикакого-либо видаарматурызначениесоответствующего модуляпринимаетсяравнымнулю;
Eb–начальныймодульупругостибетона(кгс/см2);
Rssersp, Rssers1, Rssers2 –нормативныесопротивлениярастяжению(кгс/см2)нижней арматуры соответствующеговида в среднем сечении;при отсутствии какого-либо видаарматурызначениесоответствующего модуляпринимаетсяравнымнулю;
σ8 – значение потерь предварительного напряжения арматуры (кгс/см2) от усадкибетона[2,табл.5];
коэффициентыК,К1,α, β,Кδ дляненапряжённых конструкцийпринимаются равныминулю.
К – коэффициент, используемый при определении потерь напряжения от быстронатекающей ползучести бетона [2, табл.5]; для лёгкого бетона приRbp≤ 140 кгс/см2равен1,5,востальныхслучаях–1,0;
К1 – коэффициент, используемый при определении потерь напряжений от ползучести бетона [2, п.9, табл.5]; например, для тяжёлого бетона К1 = 1, для мелкозернистогогруппыБ К1=1,5ит.д.;
72
α, β – коэффициенты, используемые при определении потерь напряжений от быстронатекающей ползучести [2, п.6, табл.5] α = 0,25 + 0,025Rbp∙ 0,7786 ∙ 0,0981 ≤ 0,8;
β=5,25–0,185Rbp∙0,7786∙0,0981,неболее2,5инеменее1,1,
гдеRbp–вкгс/см2(см.выше);
Кδ –коэффициент,накоторыйумножаетсязначениеδвп.4.6.[2];равенединице или0,85(см.последнийабзацп.4.6).
φb1–[2,п.4.25];
β1–принимаетсяравнымβпо[2,п.4.28];
ψb–см.[2,п.4.27]; η–см.[2,п.4.14];
ВБ –признаквидабетонапри учётеработырастянутогобетонанадтрещиной при определении кривизны (последний абзац п. 4.27, [2]); принимается равным единицепритяжёломбетоне;востальныхслучаяхравеннулю;
ВБ1 – признак вида бетона по учёту требований [2, п.4.14] для элементов из лёгкого и поризованного бетона классов В7,5 (М100) и ниже ВБ1 = 1, в остальных случаяхВБ1=0;
l–величинарасчётногопролёта всм;
n – число сечений, в которых определяются кривизны, от опорного (i = 1) по среднее(i=n);приопределениипрогибапокривизнетольковсреднемсеченииn= 1,востальныхслучаяхn≥4,шагсеченийпостоянный;
ДОП – признак счёта; для ненапряженных элементов ДОП = 1; востальныхслучаяхДОП=0;
КОН – признак счёта; при необходимости определения контрольных испытательныхпараметровКОН=1;востальныхслучаяхКОН=0;
Т8 – при КОН = 1 возраст бетона (в сут) железобетонных предварительнонапряжённых конструкций на момент испытаний, необходимый для учёта усадки бетона;
Т8=0:
–дляненапряжённыхконструкций;
–для необходимости получения контрольных характеристик предварительнонапряжённыхконструкцийнавозрастбетона14,28и100сут;
–приКОН=0;
Т9 –приКОН=1–время(сут)содняпередачинапряжениясупоранабетондо моментаиспытаний,необходимоедляучётаползучестибетона;
Т9=0:
–дляненапряжённыхконструкций;
–для необходимости получения контрольных характеристик предварительнонапряжённыхконструкцийнавозрастбетона14,28и100сут;
–приКОН=0;
73
φb2–см.п.4.24; ν–см.п.4.27; φls–см.п.4.29;
φl0 –коэффициентφl вформуле(144)в[2,п.4.14]дляучётапродолжительности действиянагрузки:длятяжёлогобетонаестественнойвлажностиφl0=0;
φb2k–коэффициентφb2вп.4.24; νk–коэффициентνb2вп.4.27; φlsk–коэффициентφlsвп.4.29; φlok–коэффициентφ1вп.4.14;
fдоп,acrc1доп,acrc1доп–соответственнонеравныенулюпредельнодопустимыепрогиб (см),ширинанепродолжительногоипродолжительногораскрытиятрещин(мм),[2,
табл.4]и [3,табл.19];
сечение–порядковыйномерсечения(см.пояснениепоn);
Mw, Mtot, Mf – нормативные изгибающие моменты (кгс∙см) в первом сечении, соответственно: от собственной массы конструкции, от полной и длительно действующейнагрузки;
h,b, hf , bf ,hf,bf,ap,a1,a2, a1 , a2 –параметры(см)сечения(см.рис.П.5.3);при отсутствииверхнейилинижнейполки hf илиhf равнонулю, bf илиbfравноb;при отсутствии какого-либо вида арматуры соответствующие расстояния до края сеченияпринимаютсяравныминулю;
Asp, As1, As2,As1 ,As2 – площади поперечного сечения напрягаемой и ненапрягаемой арматуры (см2); при отсутствии какого-либо вида арматуры соответствующеезначениеплощадипринимаетсяравнымнулю;еслидлиназапуска l1 какого-либо вида арматуры за расчётное сечение меньше lp, определённой по [2, п.2.29], соответствующее значение площади корректируются умножением на коэффициент, равный l1 / lp, причём ненапрягаемая арматура рассматривается как напрягаемая с использованием её расчётного сопротивления Rs и проволочная арматура рассматривается как Вр–II.
74