БЭМЗ полищук доки / 2020 / А2000 минск / ТРЕБОВ АСКУЭ 71600

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Л.1.3.2 Расчет по прочности внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно растянутых и растянуто-изгибаемых элементов при изгибе в двух главных плоскостях следует выполнять по формулам:

– для элементов двутаврового, коробчатого и таврового сечений с одной осью симметрии, а также для элементов сплошного прямоугольного и кольцевого сечений

В остальных случаях, когда приведенных данных для определения ӕx и ӕy недостаточно, расчет на прочность производят по формуле (Л.21), принимая ӕx ӕy 1.

Л.1.3.3 Значения касательных напряжений в сечениях стенки изгибаемых элементов при M Mx Me 0 должны удовлетворять условию

здесь min,ef, max,ef – значения минимального и максимального касательных напряжений в сечении стенки, МПа, вычисленные в предположении упругой работы.

d – диаметр отверстий, м.

Л.1.3.4 Для стенок балок, рассчитываемых в соответствии с Л.1.2.1–Л.1.3.2, должны соблюдаться условия

точке (x, y) срединной плоскости стенки, параллельные оси балки, МПа;

221

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

y – такие же напряжения, МПа, перпендикулярные оси балки, определяемые в соответствии с Л.2.10;

– коэффициент, равный 1,15 – при x 0 и 1,10 – при x 0;

xy – касательное напряжение в проверяемой точке стенки балки, МПа.

Л.1.3.5 Элементы, воспринимающие усилия разных знаков, после проверки прочности с учетом допущения развития ограниченных пластических формаций (ӕ 1) должны быть проверены также по условию

(с соответствующим знаком) нормальные напряжения в проверяемой точке, вычисленные в предположении упругой работы материала, МПа;

m – коэффициент надежности, принимаемый равным 1,6 согласно 11.3.11;

k – коэффициент агрегатной прочности витого каната, определяемый по таблице Л.5.

Таблица Л.5

222

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Л.2 Расчеты по устойчивости

Л.2.1 Расчет при плоской форме потери устойчивости сплошностенчатых элементов замкнутого и открытого сечений, подверженных центральному сжатию, сжатию с изгибом и внецентренному сжатию при изгибе в плоскости наибольшей гибкости, следует выполнять по формуле

где lef – расчетная длина элемента, м;

i – радиус инерции сечения относительно оси, перпендикулярной плоскости наибольшей гибкости (плоскости изгиба), м.

Приведенный относительный эксцентриситет eef определяют по формуле

где – коэффициент влияния формы сечения, определяемый в соответствии с Л.2.15;

223

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

здесь e – действительный эксцентриситет силы N при внецентренном сжатии и расчетный эксцентриситет при сжатии с изгибом;

– ядровое расстояние, м.

Расчетный эксцентриситет e в плоскости изгиба при сжатии с изгибом следует определять по формуле

где N, M – расчетные значения соответственно продольной силы, кН, и изгибающего момента, кН м.

Ядровое расстояние , м, по направлению эксцентриситета следует определять по формуле

где Wc – момент сопротивления сечения брутто, м3, вычисляемый для наиболее сжатого волокна.

Расчетные значения продольной силы N и изгибающего момента M в элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчета системы по недеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали.

При этом значения M следует принимать равными:

– для элементов постоянного сечения рамных систем – наибольшему моменту

впределах длины элемента;

–для элементов с одним защемленным, а другим свободным концом – моменту

взаделке, но не менее момента в сечении, отстоящем от заделки на 1/3 длины элемента;

–для сжатых поясов ферм, воспринимающих внеузловую нагрузку, – наибольшему моменту в пределах средней трети длины панели пояса, определяемому из расчета пояса как упругой неразрезной балки;

–для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими

Примечания

1 Обозначения:

Mmax – наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня, кН м;

M1 – наибольший изгибающий момент в пределах средней трети длины стержня, кН м, но не менее 0,5Mmax;

224

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

erel – относительный эксцентриситет; определяют по формуле

erel M max A ; NWc

– условная гибкость; определяют по формуле

R ,

где R – коэффициент, принимаемый по таблице Л.38. 2 Во всех случаях следует принимать M 0,5Mmax .

При определении расчетного значения приведенного относительного эксцентриситета eef для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими две оси симметрии, целесообразно руководствоваться [19] (таблица 76). При этом eef принимают равным mef и mef1 – равным eef1. Значение приведенного относительного эксцентриситета eef1 определяют по формуле

где М1 – больший из изгибающих моментов, кН м, приложенных на шарнирно-опертых концах сжатого стержня указанного типа.

Л.2.2 Расчет при плоской форме потери устойчивости сквозных элементов замкнутого сечения, ветви которых соединены планками или перфорированными листами, при центральном сжатии, сжатии с изгибом и внецентренном сжатии следует выполнять:

–элемента в целом в плоскости действия изгибающего момента или предполагаемого (при центральном сжатии) изгиба, перпендикулярной плоскости планок или перфорированных листов, – по формуле (Л.30);

–элемента в целом в плоскости действия изгибающего момента или предполагаемого (при центральном сжатии) изгиба, параллельной плоскости планок или перфорированных листов, – по формуле (Л.30) с определением коэффициента

продольного изгиба по таблицам Л.35–Л.37 в зависимости от приведенной гибкости ef;

– отдельных ветвей – по формуле (Л.30) в зависимости от гибкости ветви . Гибкость ветви следует определять по формуле (Л.31), принимая за расчетную

длину lef расстояние между приваренными планками (в свету) или расстояние между центрами крайних болтов соседних планок, или равное 0,8 длины отверстия в перфорированном листе и за i – радиус инерции сечения ветви относительно собственной оси, перпендикулярной плоскости планок или перфорированных листов.

Приведенную гибкость сквозного элемента ef в плоскости соединительных планок и перфорированных листов следует определять по формуле

где – гибкость элемента в плоскости соединительных планок или перфорированных листов, определяемая по формуле (Л.31);

– гибкость ветви.

При расчете площади сечения, момента инерции и радиуса инерции элемента эквивалентную толщину tef, м, следует определять по формулам:

– для перфорированных листов шириной b, длиной l и толщиной t

где A bl – площадь листа до образования перфораций, м2;

A1 – суммарная площадь всех перфораций на поверхности листа, м2;

225

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

– для соединительных планок толщиной t

где l1 – сумма длин всех планок элемента (вдоль элемента), м;

l – длина элемента, м.

Сквозные элементы, состоящие из деталей, соединенных вплотную или через прокладки, следует рассчитывать как сплошные, если наибольшие расстояния между болтами, приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов соседних планок не превышают:

40i – для сжатых элементов;

80i – для растянутых элементов.

Здесь радиус инерции уголка или швеллера следует принимать для составных тавровых или двутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, для крестовых сечений – минимальный. При этом в пределах длины сжатого элемента должно быть не менее двух прокладок.

Л.2.3 Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых элементов открытого сечения с моментами инерции Ix Iy, подверженных центральному сжатию силой N, следует выполнять по формуле

замкнутого и открытого сечений с моментами инерции Ix Iy, подверженных сжатию с изгибом и внецентренному сжатию в плоскости наименьшей гибкости, совпадающей с плоскостью симметрии и осью y, следует выполнять по формуле

где e – действительный эксцентриситет силы N при внецентренном сжатии и расчетный

226

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Л.2.5 Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых элементов замкнутого и открытого сечений, подверженных сжатию с изгибом и внецентренному сжатию в двух плоскостях, следует выполнять по формуле

где ey, ex – действительные эксцентриситеты по направлению осей y и x при внецентренном сжатии и расчетные эксцентриситеты при сжатии с изгибом;

yc, xc – координаты наиболее сжатой точки сечения от совместного действия Mx, My

и N;

c – коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблицам Л.35–Л.37 при

Кроме того, должен быть выполнен расчет по формуле (Л.30) в предположении плоской формы потери устойчивости в плоскости оси y с эксцентриситетом ey (при ex 0) и в плоскости оси x – с эксцентриситетом ex (при ey 0).

Л.2.6 Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых балок, изгибаемых в одной плоскости, следует выполнять по формуле

где M – наибольший расчетный изгибающий момент в пределах расчетной длины lef сжатого пояса балки, кН м;

Wc – момент сопротивления сечения балки для крайнего волокна сжатого пояса м3;– коэффициент, принимаемый равным:

при λy > 85 ε = 1,0;

здесь ӕ – коэффициент, определяемый по формуле (Л.3) или (Л.4);

b – коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблицам Л.35–Л.37, при

Л.2.7 Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых балок, изгибаемых в двух плоскостях, следует выполнять по формуле (Л.43), при этом коэффициент b следует принимать по таблицам Л.35–Л.37 при eef erel (где – коэффициент, принимаемый в соответствии с Л.2.15; erel – относительный эксцентриситет).

Относительный эксцентриситет erel определяют по формуле

в пределах средней трети незакрепленной длины сжатого пояса балки;

227

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Л.2.9.1 Расчет по устойчивости полок и стенок прокатных и составных сварных центрально- и внецентренно сжатых, а также сжато-изгибаемых и изгибаемых элементов постоянного поперечного сечения, не подкрепленных ребрами жесткости (рисунок Л.1), следует выполнять по теории призматических складчатых оболочек.

Рисунок Л.1 – Схемы расчетных сечений элементов, не подкрепленных ребрами жесткости

Л.2.9.2 Устойчивость полок и стенок элементов, не подкрепленных ребрами жесткости, при среднем касательном напряжении, не превышающем 0,2 x, допускается обеспечивать назначением отношения высоты стенки (h, hw) или ширины полки (bf, bh)

критическое напряжение, МПа). Коэффициент следует определять:

– для пластинок шириной bh, h, опертых по одной стороне (см. рисунок Л.1 б), в)), – по формуле

В формулах (Л.45) и (Л.46):

– коэффициент защемления пластинки, определяемый по формулам таблицы Л.7;

228

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

– коэффициент, определяемый (для сечений брутто) по формуле

где x , x – соответственно максимальное и минимальное продольные нормальные

напряжения по продольным границам пластинки, положительные при сжатии, МПа; определяют по формулам (Л.1)–(Л.21) при невыгодном для устойчивости пластинки загружении, при этом коэффициенты ӕ, ӕх, ӕy, , x, y следует принимать равными 1,0.

Таблица Л.7