БЭМЗ полищук доки / 2020 / А2000 минск / ТРЕБОВ АСКУЭ 71600

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Таблица М.1

М.4 Прогибы конструкции от ползучести бетона следует определять, рассматривая стальную часть сечения под действием сил σb,krAb приложенных в уровне центра тяжести сечения бетона. Для статически определимых конструкций имеет место равенство σkr = σb,kr для статически неопределимых систем kr равно сумме внутренних напряжений и напряжений от внешних силовых факторов, вызванных ползучестью.

М.5 Деформации обжатия замоноличенных бетоном поперечных швов сборной железобетонной плиты необходимо учитывать в расчетах, если продольная арматура плиты не состыкована в швах и при этом плита не имеет предварительного напряжения в продольном направлении.

Деформации обжатия поперечных швов следует учитывать введением в выражения для , β, Eef,kr (см. М.1 и М.2) обобщенной характеристики ползучести бетона и обжатия поперечных швов kr,d, определяемой по формуле

на длине L;

kr – то же, что в М.1;

Eb, Rb – принимают по 10.1.7 и 10.1.15.

При отсутствии опытных данных значение d, см, допускается вычислять по формуле

где bd – ширина шва (зазор между торцами сборных плит), см.

М.6 Учет виброползучести бетона следует выполнять введением в расчет условного модуля упругости бетона E kr, вычисляемого в соответствии с М.2 с заменой kr на kr, определяемой по формуле

где 1l – характеристика цикла начальных напряжений в бетоне, определенных без учета виброползучести и ползучести; определяют по формуле

1l min,1 , (М.18)

max,1

φkr, cn – то же, что в М.1.

281

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Приложение Н

Определение напряжений в сталежелезобетонных балках от усадки бетона и температурных воздействий

Н.1 Напряжения в стали и бетоне для статически определимой конструкции, состоящей из стальной балки со сплошной стенкой и объединенной с ней в уровне проезда железобетонной плиты, следует определять по формулам:

а) напряжения от усадки бетона shr, МПа, –

где Astb,shr, Istb,shr – приведенные к стали соответственно площадь, м2, и момент инерции брутто поперечного сечения сталежелезобетонной балки, м4, при модуле упругости бетона Eef,shr, определяемом в соответствии с 12.1.8;

Ast – площадь стальной части сечения, м2, включая арматуру железобетонной плиты; Sshr – статический момент брутто поперечного сечения сталежелезобетонной балки,

м3; определяют по формуле

в соответствии с 12.1.8; б) напряжения от температурных воздействий 1, МПа, –

где – коэффициент линейного расширения стали и бетона; рассчитывают по формуле

α = 1 · 10–5 град–1;

tmax – расчетное значение наибольшей разности температур железобетонной и стальной частей сечения, С; рассчитывают по формуле

здесь γf – коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый по таблице 20;

– принимается в соответствии с 12.1.9;

E – модуль упругости, принимается равным Eb, Est, Ers, Erp при определении напряжений соответственно в бетоне, стальной балке, ненапрягаемой и напрягаемой арматуре, МПа;

Astb,t, Istb,t – приведенные к стали площадь, м2, и момент инерции брутто поперечного сечения сталежелезобетонной балки, м4;

Z – расстояние от центра тяжести Astb,t до фибры, где определяется σt, м.

282

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Вслучаях повышения или понижения температуры стальной части конструкции

вформуле (Н.3) следует принимать:

где Awt – площадь вертикальных стальных элементов, м2 (стенки, вертикальных полок поясных уголков, ламелей);

As1,t – площадь горизонтальных стальных элементов нижнего пояса, м2.

В случае повышения температуры железобетонной плиты в формуле (Н.3) следует принимать:

Приложение П

Расчет сталежелезобетонных конструкций

П.1 Расчет по прочности

П.1.1 Расчет сталежелезобетонной балки на воздействие положительного изгибающего момента, вызывающего в верхнем поясе сжатие, следует выполнять по формулам таблицы П.1 по одному из расчетных случаев: А, Б или В (рисунок П.1) – в зависимости от значений напряжения в бетоне σb на уровне центра тяжести железобетонной плиты и напряжения в продольной арматуре σr, соответствующего деформации бетона при напряжении σb.

283

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Таблица П.1

*Сжатие – со знаком « », растяжение – со знаком «–».

**Растяжение – со знаком « », сжатие – со знаком «–».

Примечания

284

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

k – коэффициент, учитывающий увеличение относительных деформаций бетона при развитии пластических

2 В таблицах П.1–П.3 нормальную растягивающую или сжимающую силу N следует определять: N = Nbr = Abσb + Arσr – для случаев А и Г;

N = Nbr,R = AbRb + Arσr – для случая Б при проверке нижнего пояса;

N = Nbr,R = AbRb + ArRr – для случая Б при проверке верхнего пояса, а также в случае В; N = NrR = ArRr – для случая Д при проверке верхнего пояса;

N = Nr = Arσr ,но не более ArRr – для случая Д при проверке нижнего пояса.

Рисунок П.1 – Усилия, напряжения и деформации в сталежелезобетонном поперечном сечении, воспринимающем положительный изгибающий момент

285

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Таблица П.2

3 Над чертой указаны значения для случая, когда напряжения от момента и осевой силы суммируются в меньшем по площади поясе стальной балки; под чертой – для случая, когда напряжения от момента и осевой силы суммируются в большем по площади поясе стальной балки.

4 Нормальную силу N следует принимать растягивающей стальную балку при сжимающих напряжениях в железобетонной плите и сжимающей стальную балку – при растягивающих напряжениях

в железобетонной плите и арматуре (в формулы силу N в обоих случаях необходимо подставлять со знаком

«плюс»).

П.1.2 При расположении нейтральной оси сечения в пределах высоты железобетонной плиты и напряжениях в растянутой части плиты, превышающих mbRbt в соответствии с 10.1.7 и 10.1.8, в состав сечения следует включать только сжатую часть бетона. Проверку прочности сечения следует выполнять с учетом неравномерного распределения напряжений по высоте железобетонной плиты.

П.1.3 Расчет сталежелезобетонной балки на воздействие отрицательного изгибающего момента, вызывающего в верхнем поясе растяжение, следует выполнять по формулам таблицы П.3 по одному из расчетных случаев: Г или Д (рисунок П.2) – напряжения в бетоне b на уровне центра тяжести

Таблица П.3

*Сжатие – со знаком « », растяжение – со знаком «–».

**Сжатие – со знаком «–», растяжение – со знаком « ».

286

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Примечание – Обозначения:

M, M1, M2, σbi, σri, As1, As2, – см. обозначения к таблице П.1;

Aw, Ab, Ar, As, Wb,stb, Ws2,s,

Рисунок П.2 – Усилия и напряжения в сталежелезобетонном поперечном сечении, воспринимающем отрицательный изгибающий момент

П.1.4 Расчет по прочности более сложных сечений (например, напрягаемых высокопрочной арматурой, двухплитных, при совместном действии изгибающего момента

арматурой, при этом необходимо дополнительно выполнить проверку прочности высокопрочной арматуры. В случае Д высокопрочную арматуру следует проверять с учетом увеличения усилия в ней при ограниченном развитии пластических деформаций в стальной конструкции.

При действии на сечение наряду с изгибающими моментами M также внешних осевых усилий Ne следует учитывать дополнительные изгибающие моменты, возникающие от изменения положения центра тяжести рассматриваемой части сечения.

П.1.5 Расчет по прочности сечений с железобетонной плитой, работающей на местный изгиб в продольном направлении, следует выполнять для расчетных случаев А, Б, В, Г и Д, при этом плиту в случаях Б, В и Д необходимо рассчитывать по предельному равновесию как внецентренно сжатый или внецентренно растянутый железобетонный стержень в соответствии с Д.1.4.1, Д.1.4.2, Д.1.4.4, Д.1.4.5, Д.1.6 и 12.1.12, а в расчете всего сечения следует учитывать разгрузку стальной его части равнодействующей сжимающих или растягивающих продольных сил, воспринимаемых плитой.

287

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

П.2 Расчет на выносливость

П.2.1 Расчет на выносливость следует выполнять: для стальной и железобетонной частей конструкции, а также для конструкций объединения железобетонных и стальных частей конструкций железнодорожных мостов; только для стальной части конструкции и креплений конструкций объединения железобетонных и стальных частей автодорожных, городских и пешеходных мостов. При этом высокопрочную арматуру, имеющую сцепление с бетоном, следует относить к железобетонной части, арматуру, не имеющую сцепления, – к стальной.

В расчетах на выносливость следует учитывать неупругие деформации бетона согласно 12.1.5–12.1.7 и приложению М.

Температурные воздействия, усадку бетона и горизонтальные нагрузки в расчетах

в которой при рассматриваемом загружении отсутствует растяжение.

Проверку выносливости следует выполнять с учетом требований Д.1.11 и Л.3.

П.2.2 Расчет на выносливость сталежелезобетонной балки железнодорожного моста с ненапрягаемой арматурой в железобетонной части сечения следует выполнять по формулам:

в статически неопределимых системах;

Wi,stb – момент сопротивления нетто сталежелезобетонного сечения для

фибры i (bf, s1, s2), м3, определенный при коэффициенте приведения бетона с учетом его виброползучести к стали nvkr, который определяют по формуле

288

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

При наличии концентраторов напряжений на стенке балки следует проверить выносливость и этих точек сечения с подстановкой в формулы (П.2) и (П.3) соответствующих значений моментов сопротивления и коэффициента w.

П.3 Расчет по трещиностойкости

П.3.1 Расчет железобетонных плит по трещиностойкости при совместной работе со стальными конструкциями следует выполнять в соответствии с требованиями приложения Д и 12.1.11. При этом в расчетах по образованию трещин предельные значения растягивающих и сжимающих напряжений в бетоне следует сопоставлять с напряжениями в крайней фибре бетона bf упруго работающего сталежелезобетонного сечения, вычисленными от эксплуатационных нагрузок с учетом неупругих деформаций на стадии эксплуатации согласно 12.1.5.

В расчетах по раскрытию трещин напряжения в крайнем ряду продольной арматуры следует вычислять с учетом увеличения ее площади согласно 12.1.11 и потерь напряжения от неупругих деформаций. При ненапрягаемой продольной арматуре и работе сечения по двум стадиям растягивающее напряжение r, МПа, следует вычислять по формуле

где М2 – изгибающий момент второй стадии работы от эксплуатационных нагрузок, определяемый для статически неопределимых систем с учетом ползучести бетона, обжатия поперечных швов, образования поперечных трещин в растянутых зонах железобетонной плиты, а также усадки бетона и изменения температуры; остальные обозначения – в соответствии с 12.1.11, П.1.1, П.1.3 и рисунку Л.2.

П.3.2 Раскрытие трещин (при двух стадиях работы) в растянутой сборной железобетонной плите, у которой ненапрягаемая арматура в поперечных швах не состыкована, следует определять по формуле

cr,d 0,03 см – предельная ширина раскрытия трещин в поперечном шве, имеющем арматуру для передачи поперечной силы; при отсутствии в шве арматуры cr,d следует

в автодорожных, городских и пешеходных мостах величина растягивающих напряжений не должна превышать 0,5Rbt,ser (по таблице 23).

При использовании клееных стыков в предварительно напряженной железобетонной плите ее трещиностойкость следует принимать в соответствии с 10.5.1.

289

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

П.4 Расчет объединения железобетонной плиты со стальной конструкцией

П.4.1 Конструкции объединения следует рассчитывать на сдвигающие усилия SQ в объединительном шве от поперечных сил и продольное сдвигающее усилие SN, возникающее от температурных воздействий и усадки бетона, анкеровки высокопрочной арматуры, воздействия примыкающей ванты или раскоса и т.д.

Конструкции объединения, расположенные на концевых участках железобетонной