БЭМЗ полищук доки / 2020 / А2000 минск / ТРЕБОВ АСКУЭ 71600
.pdf
Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284
при t > am
cti |
clim,i |
|
|
t |
, |
(Д.99) |
|
|
|||||
a |
t |
|||||
|
|
|
m |
|
|
|
t – время, отсчитываемое с момента приложения нагрузки, сут;
am – параметр, характеризующий скорость развития во времени деформации ползучести бетона, принимаемый по таблице Д.4;
сlim,i – предельные значения удельных деформаций ползучести бетона;
сlim,i cn 1 2 3 4, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(Д.100) |
|||||||
cn – нормативное значение |
|
деформации |
|
ползучести |
|
бетона; |
принимают |
||||||||||||||
в соответствии с приложением Е; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i – коэффициенты, приведенные в таблице Д.5. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Таблица Д.4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приведенная характеристика поперечного |
|
2,5 |
|
5,0 |
|
7,5 |
|
10,0 |
|
12,5 |
|
15,0 |
|
20,0 и более |
|||||||
сечения элемента, см (отношение площади |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
поперечного сечения элемента к его |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
периметру) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Параметр, характеризующий скорость |
|
55 |
|
80 |
|
110 |
|
135 |
|
165 |
|
190 |
|
250 |
|||||||
развития во времени деформации ползучести |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
am, сут |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица Д.5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Условия работы конструкции |
|
|
Характеристика условий работы конструкции и числовые |
||||||||||||||||||
|
|
|
значения соответствующих коэффициентов |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Передаточная прочность бетона на сжатие |
|
|
– |
|
0,5 |
|
0,6 |
|
0,7 |
|
0,8 |
|
0,9 |
|
1,0 и более |
||||||
в долях от проектного класса бетона |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент 1 |
|
|
– |
|
1,7 |
|
1,6 |
|
1,4 |
|
1,25 |
|
1,15 |
|
1,0 |
||||||
Возраст бетона, сут |
|
3 и менее |
|
7 |
|
|
28 |
|
60 |
|
90 |
|
180 |
|
360 и более |
||||||
Коэффициент 2 |
|
1 |
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
0,8 |
|
0,7 |
|
0,6 |
|
0,5 |
||||
Приведенная характеристика поперечного |
|
2,5 |
|
|
5 |
|
|
7,5 |
|
10 |
|
12,5 |
|
15 |
|
20 и более |
|||||
сечения элемента, см (см. таблицу Д.4) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент 3 |
|
1 |
|
|
0,85 |
|
0,76 |
|
0,72 |
|
0,69 |
|
0,67 |
|
0,64 |
||||||
Относительная влажность среды*, % |
|
40 и менее |
|
50 |
|
60 |
|
70 |
|
80 |
|
90 |
|
100 |
|||||||
Коэффициент 4 |
|
1,33 |
|
|
1,25 |
|
1,15 |
|
1,0 |
|
0,85 |
|
0,7 |
|
0,51 |
||||||
* Влажность как среднюю относительную влажность воздуха наиболее жаркого месяца целесообразно принимать по [3]. Для массивных элементов при отношении площади сечения к его периметру не менее 200 мм значение 4 принимают равным 0,55. Для типовых конструкций допускается принимать 4 равным 1.
Приложение Е
Потери предварительного напряжения арматуры
Таблица Е.1
Фактор, вызывающий потери |
Значение потерь предварительного напряжения, МПа |
||||||
предварительного напряжения |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||
1 Релаксация напряжений арматуры: |
|
|
|
|
|
|
|
а) при механическом способе натяжения |
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
арматуры: |
|
0, 22 |
|
0,1 |
|
p |
|
|
|||||||
|
|
|
Rph |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
проволочной |
|
0,1 p – 20 |
|
|
|||
стержневой |
|
|
0,03 p |
|
|
||
211
Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284
б) при электротермическом |
p принимается без учета потерь. Если вычисленные значения |
|||||||||
и электротермомеханическом способах |
потерь от релаксации напряжений оказываются |
|||||||||
натяжения стержневой арматуры |
отрицательными, их следует принимать равными нулю |
|||||||||
2 Температурный перепад при натяжении |
Для бетона классов В25–В40 – 1,25 t; для бетона класса В45 |
|||||||||
на упоры (разность температур натянутой |
и выше – 1,0 t, где t – разность температур нагреваемой |
|||||||||
арматуры в зоне нагрева и устройства, |
арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), |
|||||||||
воспринимающего усилие натяжения при |
воспринимающих усилие натяжения, С. |
|||||||||
|
||||||||||
прогреве бетона) |
Расчетное значение t, при отсутствии точных данных, |
|||||||||
|
||||||||||
|
следует принимать равным 65 С. Потери от температурного |
|||||||||
|
перепада не учитываются, если температура стенда равна |
|||||||||
|
температуре нагреваемой арматуры или если в процессе |
|||||||||
|
термообработки производится подтяжка напрягаемой |
|||||||||
|
арматуры на величину, компенсирующую потери |
|||||||||
|
от температурного перепада |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 Деформация анкеров, расположенных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у натяжных устройств, при натяжении: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) на упоры |
|
l Ep , |
|
|
||||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где l – деформация сжатия опрессованных шайб, смятия |
|||||||||
|
высаженных головок и т. п., принимаемая равной 2 мм |
|||||||||
|
на каждый анкер |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б) на бетон |
|
l1 l2 |
E |
|
, |
|||||
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
p |
|||||
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где l1 – деформация обжатия шайб под анкерами и обмятия |
|||||||||
|
бетона под шайбами, равная 0,5 мм на каждый шов, но |
|||||||||
|
не менее 2 мм на каждый анкер, за который производится |
|||||||||
|
натяжение; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l2 – деформация арматурного элемента относительно |
|||||||||
|
анкера, принимаемая равной: для анкера стаканного типа, |
|||||||||
|
в котором проволоки закрепляют с помощью сплава, |
|||||||||
|
бетона, конусного закрепления, высаженных головок, – |
|||||||||
|
2 мм на анкер; для напрягаемых хомутов – 1 мм на анкер; |
|||||||||
|
для конусных анкеров пучков из арматурных канатов |
|||||||||
|
класса К-7–8 мм на анкер; для стержневых хомутов |
|||||||||
|
с плотно завинчивающимися гайками с шайбой или |
|||||||||
|
парных коротышей – общее значение потерь всех видов |
|||||||||
|
в таких хомутах допускается 98 МПа; |
|||||||||
|
l – длина натягиваемого арматурного элемента, мм; |
|||||||||
|
Ep – модуль упругости напрягаемой арматуры, МПа |
|||||||||
4 Трение арматуры: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) о стенки закрытых и открытых каналов |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||
при натяжении арматуры на бетон |
p 1 |
|
|
|
|
, |
||||
|
e |
х |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где р – принимается без учета потерь; |
|||||||||
|
e – основание натурального логарифма; |
|||||||||
|
, – коэффициенты, определяемые по таблице Е.2; |
|||||||||
|
х – длина участка от натяжного устройства до расчетного |
|||||||||
|
сечения, м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– суммарный угол поворота оси арматуры, рад |
|||||||||
б) об огибающие приспособления |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||
|
p 1 |
|
|
|
|
|
|
, |
||
|
e |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
где р – принимается без учета потерь; |
|||||||||
|
e – основание натурального логарифма; |
|||||||||
|
– коэффициент, принимаемый равным 0,25; |
|||||||||
|
– суммарный угол поворота оси арматуры, рад. |
|||||||||
|
При применении промежуточных отклоняющих упорных |
|||||||||
|
устройств, раздельных для каждого арматурного элемента |
|||||||||
|
и имеющих перемещение (за счет поворота) вдоль стенда, |
|||||||||
|
потери от трения об упорные устройства допускается |
|||||||||
|
не учитывать |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
212
Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284
5 Деформация стальной формы при |
|
|
|
|
|
|
l Es , |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
изготовлении предварительно напряженных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
железобетонных конструкций с натяжением |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где – коэффициент, который при натяжении арматуры |
|||||||||||||||||||||||||
на упоры |
|||||||||||||||||||||||||
домкратом определяется по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n 1 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
здесь n – число групп арматурных элементов, натягиваемых |
||||||||||||||||||||||||
|
неодновременно; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l – сближение упоров на линии действия усилия |
||||||||||||||||||||||||
|
предварительного напряжения, определяемое из расчета |
||||||||||||||||||||||||
|
деформаций формы, мм; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
l – расстояние между наружными гранями упоров, мм; |
||||||||||||||||||||||||
|
Es – модуль упругости стали форм, МПа. |
||||||||||||||||||||||||
|
При отсутствии данных о технологии изготовления |
||||||||||||||||||||||||
|
и конструкции форм потери от деформации форм следует |
||||||||||||||||||||||||
|
принимать равными 30 МПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
6 Быстронатекающая ползучесть при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
натяжении на упоры для бетона: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) естественного твердения |
40 |
|
bp |
|
|
|
при |
bp |
|
0,8; |
|||||||||||||||
|
|
Rbp |
|
|
|
Rbp |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
32 94 |
|
|
|
bp |
|
0,8 |
|
при |
|
|
|
bp |
0,8, |
|||||||||||
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
||||||||
|
|
|
|
|
|
bp |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bp |
|||
|
где bp определяется на уровне центров тяжести |
||||||||||||||||||||||||
|
соответствующей продольной арматуры с учетом потерь |
||||||||||||||||||||||||
|
по поз. 1–5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б) подвергнутого тепловой обработке |
Потери вычисляются по формулам поз. 6 а), с умножением |
||||||||||||||||||||||||
|
полученного результата на коэффициент, равный 0,85 |
||||||||||||||||||||||||
7 Усадка бетона при натяжении: |
Бетон классов по прочности на сжатие |
||||||||||||||||||||||||
|
В35 и ниже |
|
|
|
|
В40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В45 и выше |
|||||||
а) на упоры: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
бетон естественного твердения |
40 |
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
||||||
бетон с тепловой обработкой |
35 |
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
||||||
б) на бетон, независимо от условий |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
твердения |
30 |
|
|
|
|
|
35 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
||||||
8 Ползучесть бетона |
150 |
bp |
|
при |
|
bp |
|
0, 75; |
|||||||||||||||||
|
Rbp |
|
Rbp |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
300 |
bp |
|
|
0,375 |
|
при |
|
|
|
bp |
0, 75, |
|||||||||||||
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|||
|
|
bp |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bp |
|||||
|
где bp – то же, что в поз. 6, но с учетом потерь по поз. 1–6; |
||||||||||||||||||||||||
|
Rbp – передаточная прочность бетона (см. 10.1.14); |
||||||||||||||||||||||||
|
A – коэффициент, принимаемый равным для бетона: |
||||||||||||||||||||||||
|
естественного твердения – 1,0; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
подвергнутого тепловой обработке при атмосферном |
||||||||||||||||||||||||
|
давлении – 0,85 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 Смятие под витками спиральной или |
|
|
|
|
|
70 – 0,22dext |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
кольцевой арматуры, наматываемой на бетон |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(при диаметре конструкции dext до 3 м) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 Деформация обжатия стыков между |
|
|
|
|
|
|
|
n l |
Es , |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
блоками (для конструкций, состоящих |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
из блоков) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где n – количество швов конструкции и оснастки по длине натягиваемой арматуры;
l – обжатие стыка, принимаемое равным для стыков: заполненных бетоном – 0,3 мм; клееных после отверждения клея – 0;
l – длина натягиваемой арматуры, мм.
Допускается определение деформации стыков другими способами на основании опытных данных
Примечание – Каждому виду потерь предварительного напряжения арматуры следует присваивать обозначения от 1 до 10 в соответствии с номерами позиций.
213
Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284
Таблица Е.2
|
Значения коэффициентов для определения потерь от трения |
|||
|
|
арматуры (см. таблицу Е.1, поз. 4) |
||
Поверхность канала |
|
при арматуре в виде |
|
|
|
пучков из высокопрочной проволоки, |
|
стержней |
|
|
|
|||
|
арматурных канатов класса К-7, |
|
периодического |
|
|
|
|
||
|
|
стальных канатов и гладких стержней |
|
профиля |
Металлическая гладкая |
0,003 |
0,35 |
|
0,4 |
Бетонная, образованная с помощью |
|
|
|
|
жесткого каналообразователя (или |
|
|
|
|
полиэтиленовых труб) |
0,005 |
0,55 |
|
0,65 |
Полиэтиленовая гофрированная |
0,20 |
0,20 |
|
– |
Таблица Е.3
|
Значения нормативных деформаций ползучести бетона cn и усадки sn для бетона классов |
|||||||||
Показатель |
|
|
|
по прочности на сжатие |
|
|
|
|||
В25 |
В27,5 |
В30 |
В35 |
В40 |
В45 |
В50 |
В55 |
В60 |
||
|
||||||||||
|
(С20/25) |
(С22/27,5) |
(С25/30) |
(С28/35) |
(С32/40) |
(С35/45) |
(С40/50) |
(С45/55) |
(С50/60) |
|
cn 106, МПа–1 |
100 |
92 |
84 |
75 |
67 |
55* |
50* |
41** |
39** |
|
sn 106 |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
365* |
330* |
315** |
300** |
|
*При осадке конуса 1–2 см.
**При жесткости смеси 35–30 с.
Примечания
1При определении cn и sn классы бетона должны соответствовать передаточной прочности бетона Rbp
(см. 10.1.14).
2Для бетона, подвергнутого тепловлажностной обработке, значения cn и sn следует уменьшать на 10 %.
Приложение Ж
Расчет жестких звеньев круглых железобетонных труб
При расчете жестких звеньев круглых железобетонных труб на изгибающие моменты (без учета нормальных и поперечных сил) расчетное значение изгибающего момента М, кН м, следует определять по формуле
M r2 p (1 ) , |
(Ж.1) |
|
d |
n |
|
где rd – средний радиус звена, м;
p – расчетное давление на звено, кПа, принимаемое равным: для железнодорожных труб
1,3 (рvp pvk); |
|
для автодорожных труб |
|
1,3рvp 1,2pvk; |
|
здесь pvp – нормативное вертикальное давление грунта |
насыпи, определяемое |
в соответствии с 7.2.3; |
|
pvk – нормативное вертикальное давление от временной |
вертикальной нагрузки, |
принимаемое по 7.3.8.3; |
|
214
Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284
τn – |
коэффициент |
нормативного |
бокового давления грунта, |
вычисляемый |
|
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n tg2 |
45 |
n , |
(Ж.2) |
|
|
|
|
2 |
|
здесь n – нормативный угол внутреннего трения грунта засыпки, град; |
|
||||
– |
коэффициент, |
принимаемый |
в зависимости от условий опирания звена |
||
на фундамент или грунтовую (профилированную) уплотненную подушку по таблице Ж.1.
Таблица Ж.1
Звено |
Условия опирания |
Коэффициент |
Круглое |
На грунтовую (профилированную) уплотненную |
0,25 |
|
подушку |
|
|
На фундамент (бетонный, железобетонный) через |
0,22 |
|
бетонную подушку |
|
Круглое с плоской |
На фундамент (бетонный, железобетонный) или |
0,22 |
пятой |
на грунтовую уплотненную подушку |
|
Приложение К Коэффициент условий работы канатов
К.1 Коэффициент условий работы m1 следует определять по формуле
|
|
D |
0,264 |
e–0,000125 |
D |
|
||
m 0,17 |
|
d |
, |
(К.1) |
||||
|
|
|
|
|||||
1 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
где |
D 2R, |
|
|
|
|
здесь |
R – |
радиус |
кривой, по которой отгибается |
на отклоняющем устройстве канат |
|
одинарной |
свивки |
из проволоки диаметром d с |
временным |
сопротивлением от 1470 |
|
до 1765 МПа; при этом должны соблюдаться условия: D/d > 580 |
и m1 > 0,85; |
||||
|
m1 |
1 – при отгибе закрытых несущих канатов на отклоняющем устройстве |
|||
по круговой кривой диаметром D, мм, и соблюдении условий: |
|
||||
D |
0, 7ds 15; |
10 ds 50; |
D |
52; ds 50, |
|
|
|||
ds |
|
ds |
||
здесь ds – диаметр каната, мм.
При действии на растянутый закрытый несущий канат поперечной нагрузки q через плоские стальные накладки значение m1 следует принимать по таблице К.1.
Таблица К.1
Поперечная нагрузка q, МН/м |
|
1 |
|
2 |
|
4,9 |
9,8 |
14,7 |
19,6 |
Коэффициент m1 |
|
1 |
|
0,99 |
|
0,98 |
0,96 |
0,93 |
0,85 |
К.2 Значение коэффициента |
условий |
работы |
m1, |
при закреплении |
канатов |
||||
в концевых анкерах, следует принимать равным:
0,95 – при заливке конца каната в конической или цилиндрической полости корпуса сплавом цветных металлов на длине не менее пятикратного диаметра каната;
215
Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284
1 |
– |
при заливке конца каната |
в конической полости корпуса эпоксидным |
||
компаундом на длине не менее четырехкратного диаметра каната; |
|||||
1 |
– |
при клиновых анкерах, применении алюминиевых прокладок и заполнении |
|||
пустот эпоксидным компаундом; |
|
|
|||
1 – |
в анкере |
со сплющиванием |
концов круглых |
проволок, защемлением их |
|
в анкерной плите |
и заполнением пустот эпоксидным |
компаундом с наполнителем |
|||
из стальной дроби. |
|
|
|
||
Приложение Л Расчет стальных конструкций мостов
Л.1 Расчеты по прочности Л.1.1 Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы
Расчет по прочности элементов, подверженных центральному растяжению или
сжатию силой N, следует выполнять по формуле |
|
||
|
N |
Ry m, |
(Л.1) |
|
|
||
|
An |
|
|
где m – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 57.
Л.1.2 Изгибаемые элементы
Л.1.2.1 Расчет по прочности элементов, изгибаемых в одной из главных плоскостей, следует выполнять по формуле
|
|
|
|
M |
|
|
Ry m, |
|
|
|
|
|
(Л.2) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
æWn |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где |
ӕ – коэффициент, учитывающий ограниченное развитие пластических деформаций |
|||||||||||||||
в сечении |
и определяемый |
по формуле |
(Л.3) |
или |
(Л.4) |
при условии |
выполнения |
|||||||||
требований Л.1.3.5; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Wn – минимальный момент сопротивления сечения нетто, определяемый с учетом |
|||||||||||||||
эффективной ширины пояса bef. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
При |
одновременном |
действии |
|
в сечении |
|
момента |
M |
и поперечной силы Q |
|||||||
коэффициент ӕ следует определять по формулам: |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
– при m 0, 25Rs |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
æ æ1; |
|
|
|
|
|
(Л.3) |
|||||
|
– при 0, 25R1 m Rs |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
æ æ1 |
|
1 2 2ab |
, |
|
|
|
(Л.4) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 2a |
|
|
|
|
|
|
||
при этом 0 æ æ1, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
ӕ1 – |
коэффициент, |
принимаемый |
для двутавровых, |
коробчатых |
и тавровых |
||||||||||
сечений – |
по таблице Л.1; |
для кольцевых |
сечений – |
равным |
1,15; для прямоугольных |
|||||||||||
сплошных и Н-образных сечений – равным 1,25; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
216
Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284
m – среднее касательное напряжение в стенке балки, МПа; по формуле
m Q ; hwtw
– коэффициент, рассчитываемый по формулам:
Q ; Af ;
Qu Aw
здесь Qu – предельная поперечная сила, кН; определяют по формуле
Qu Rs mæ2lt ,
S
рассчитывают
(Л.5)
(Л.6)
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b – |
ширина, |
мм; |
b |
1 0, 25 2 |
– для коробчатых |
сечений; |
b |
1 0, 0625 2 – |
|||||||||||||||
для двутавровых сечений; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
при этом коэффициент ӕ2 определяют по формуле (Л.23). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
Таблица Л.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Af ,min |
|
|
|
Значения коэффициента ӕ1 при отношении площадей |
|
Af ,min |
Aw |
, равном |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
Aw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|||
|
0,01 |
|
0,1 |
0,2 |
|
|
0,3 |
|
0,4 |
0,5 |
0,6 |
|
0,7 |
|
0,8 |
0,9 |
1,0 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
0 |
|
1,243 |
|
1,248 |
1,253 |
|
1,258 |
|
1,264 |
1,269 |
1,274 |
|
1,279 |
|
1,283 |
1,267 |
1,243 |
|||||||
0,1 |
|
1,187 |
|
1,191 |
1,195 |
|
1,199 |
|
1,202 |
1,206 |
1,209 |
|
1,212 |
|
1,214 |
1,160 |
– |
|||||||
0,2 |
|
1,152 |
|
1,155 |
1,158 |
|
1,162 |
|
1,165 |
1,168 |
1,170 |
|
1,172 |
|
1,150 |
|
– |
– |
||||||
0,3 |
|
1,128 |
|
1,131 |
1,133 |
|
1,136 |
|
1,139 |
1,142 |
1,144 |
|
1,145 |
|
1,097 |
|
– |
– |
||||||
0,4 |
|
1,110 |
|
1,113 |
1,115 |
|
1,118 |
|
1,120 |
1,123 |
1,125 |
|
1,126 |
|
1,069 |
|
– |
– |
||||||
0,5 |
|
1,097 |
|
0,099 |
1,102 |
|
1,104 |
|
1,106 |
1,109 |
1,110 |
|
1,106 |
|
1,061 |
|
– |
– |
||||||
0,6 |
|
1,087 |
|
1,089 |
1,091 |
|
1,093 |
|
1,095 |
1,097 |
1,099 |
|
1,079 |
|
– |
|
– |
– |
||||||
0,7 |
|
1,078 |
|
1,080 |
1,082 |
|
1,084 |
|
1,086 |
1,088 |
1,090 |
|
1,055 |
|
– |
|
– |
– |
||||||
0,8 |
|
1,071 |
|
1,073 |
1,075 |
|
1,077 |
|
1,079 |
1,081 |
1,082 |
|
1,044 |
|
– |
|
– |
– |
||||||
0,9 |
|
1,065 |
|
1,067 |
1,069 |
|
1,071 |
|
1,073 |
1,074 |
1,076 |
|
1,036 |
|
– |
|
– |
– |
||||||
1,0 |
|
1,060 |
|
1,062 |
1,064 |
|
1,066 |
|
1,067 |
1,069 |
1,071 |
|
1,031 |
|
– |
|
– |
– |
||||||
2,0 |
|
1,035 |
|
1,036 |
1,037 |
|
1,038 |
|
1,039 |
1,040 |
1,019 |
|
|
– |
|
– |
|
– |
– |
|||||
3,0 |
|
1,024 |
|
1,025 |
1,026 |
|
1,027 |
|
1,028 |
1,029 |
1,017 |
|
|
– |
|
– |
|
– |
– |
|||||
4,0 |
|
1,019 |
|
1,019 |
1,020 |
|
1,021 |
|
1,021 |
1,022 |
1,015 |
|
|
– |
|
– |
|
– |
– |
|||||
5,0 |
|
1,015 |
|
1,015 |
1,016 |
|
1,017 |
|
1,018 |
1,018 |
– |
|
|
– |
|
– |
|
– |
– |
|||||
Примечания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 Для коробчатых сечений площадь Aw следует принимать равной сумме площадей стенок. |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
2 Для таврового сечения площадь Af,min 0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Эффективную ширину пояса bef, м, |
при вычислении |
|
Wn |
следует определять |
|||||||||||||||||||
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bef bi , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(Л.7) |
||||
где v – коэффициент приведения неравномерно распределенных напряжений на ширине участков пояса bi к условным равномерно распределенным напряжениям по всей эффективной ширине пояса bef, принимаемый по таблице Л.2;
217
Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284
bi – ширина участка пояса, м, заключенная в рассматриваемом сечении между двумя точками с максимальными напряжениями max (bi b) или между такой точкой и краем пояса (bi bk), при этом должны выполняться условия: b 0,04l и bk > 0,02l (в противном случае 1);
здесь l – длина пролета разрезной балки или расстояние между точками нулевых моментов в неразрезной балке, м.
Таблица Л.2
|
min |
|
Коэффициент |
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
|
1 |
|
0,7 |
|
1 |
|
0,5 |
|
0,85 |
|
0,33 |
|
0,72 |
|
0,25 |
|
0,65 |
|
0,20 |
|
0,60 |
|
0,10 |
|
0,52 |
|
0 |
|
0,43 |
Примечания
1 max, min – соответственно максимальное и минимальное напряжения на данном участке пояса шириной bi, определяемые расчетом пространственной конструкции в упругой стадии.
2 При наличии вырезов в ортотропных плитах для пропуска тела пилона, обрывов плиты в отсеках многосекционного коробчатого сечения, при других нарушениях регулярности конструкции, а также в сечениях, где приложены сосредоточенные силы, значения коэффициента следует определять по специальной методике.
Л.1.2.2 Расчет по прочности элементов, изгибаемых в двух главных плоскостях, следует выполнять по формулам:
– для элементов с двутавровыми и коробчатыми сечениями с двумя осями симметрии
|
M x |
|
|
|
|
|
M y |
|
|
|
R |
m; |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
x |
|
|
|
y |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
æxWxn |
|
|
æ yWyn |
|
y |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
– для элементов с сечениями других типов
M |
y |
|
M y x |
|
|
x |
|
|
|
R |
m, |
|
|
|
|||
æx Ixn |
|
æy I yn |
y |
|
|
|
|
|
|||
где ӕх, ӕy – коэффициенты, определяемые по формулам (Л.3) величины для случаев изгиба относительно осей x и y;
x, y – коэффициенты, определяемые по формулам: для двутавровых сечений с двумя осями симметрии
x |
|
M x |
|
; 1; |
y 1; |
|
|
|
|
||||
æxWxn Ry m |
||||||
|
|
|
||||
(Л.8)
(Л.9)
и (Л.4) как независимые
(Л.10)
218
Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284
для коробчатых сечений с двумя осями симметрии |
|
|
|
|
||||||||||
x |
x |
0, 7 2 |
, y |
|
y 0, 7 |
2 |
|
(Л.11) |
||||||
3,38 x |
|
3,38 y |
, |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
здесь x |
|
M x |
|
, |
y |
|
|
M y |
|
. |
(Л.12) |
|||
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
æ yWyn Ry m |
|||||||||||
|
|
æxWxn Ry m |
|
|
|
|
|
|||||||
Л.1.3 Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом
Л.1.3.1 Расчет по прочности внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно растянутых и растянуто-изгибаемых элементов при изгибе в одной из главных плоскостей следует выполнять по формуле
|
N |
|
|
M |
|
Ry m, |
|
(Л.13) |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
An |
æWn |
|
|
||||
где N – продольная сила, действующая |
|
в проверяемом |
сечении |
с соответствующим |
||||
знаком («плюс» – растяжение), кН; |
|
|
|
|
|
|
||
M – приведенный изгибающий момент, кН м; |
|
|
||||||
– коэффициент; |
|
|
|
|
|
|
||
ӕ – коэффициент, определяемый по формуле (Л.3) или (Л.4). |
|
|||||||
Приведенный изгибающий момент |
М, кН м, при |
гибкости |
элементов > 60 |
|||||
для сечений, находящихся в пределах двух средних четвертей длины шарнирно-опертого стержня и всей длины стержня, защемленного по концам, следует определять по формуле
M |
M1 |
, |
|
|
1 |
N |
(Л.14) |
||
|
Ne |
|
|
|
где M1 – момент, действующий в проверяемом сечении, кН м;
Ne – эйлерова критическая сила в плоскости действия момента, кН, вычисленная для соответствующих закреплений стержня; при > 60 допускается принимать M M1.
Коэффициент следует определять:
–для элементов двутаврового, коробчатого и таврового сечений с одной осью симметрии: по таблице Л.3 – в случае, если напряжения в меньшем поясе (с площадью Аf,min) от момента и продольной силы одинаковых знаков, по таблице Л.4 – в случае, если напряжения в меньшем поясе от момента и продольной силы разных знаков;
–для элементов сплошного прямоугольного и Н-образного сечений – по формуле
|
|
N |
|
; |
(Л.15) |
|
|
|
|
||||
An Ry m |
||||||
|
|
|
||||
219
Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284
– для элементов кольцевого сечения – по формуле
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
cos |
|
, |
(Л.16) |
|
||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
где – характеристика сжатой зоны бетона; определяют по формуле
|
|
|
|
N |
|
. |
(Л.17) |
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
An Ry m |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Для других сечений, а также при других закреплениях концов элементов расчет |
||||||||||
по прочности следует производить по формуле |
|
|||||||||
|
N |
|
|
M y |
|
Ry m. |
(Л.18) |
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
An |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
æIxn |
|
|
|||||
В формулах (Л.15)–(Л.18) обозначения те же, что в формуле (Л.13).
Таблица Л.3
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение коэффициента при |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Af ,min |
|
|
|
|
0,05 |
|
|
0,2 |
|
|
0,4 |
|
|
|
|
|
0,6 |
|
|
0,8 |
|
|
0,95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при |
Af ,max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Af ,max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Aw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
1 |
2 |
0,5 |
1 |
2 |
0,5 |
1 |
|
2 |
|
0,5 |
|
1 |
2 |
0,5 |
1 |
2 |
0,5 |
1 |
2 |
0 |
|
|
|
1 |
|
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
|
1 |
|
1 |
|
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
|
0,5 |
|
|
|
0,53 |
|
0,55 |
0,57 |
0,63 |
0,68 |
0,78 |
0,77 |
0,85 |
|
0,92 |
0,89 |
0,93 |
0,96 |
0,96 |
0,98 |
0,99 |
0,99 |
0,99 |
0,997 |
|||
1 |
|
|
|
0,067 |
0,09 |
0,14 |
0,26 |
0,36 |
0,56 |
0,53 |
0,70 |
|
0,83 |
0,78 |
0,87 |
0,93 |
0,92 |
0,95 |
0,97 |
0,98 |
0,99 |
0,994 |
||||
Примечания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
An Ry m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2 Промежуточные значения коэффициента определяют линейной интерполяцией. 3 Силу N следует принимать со знаком «плюс».
Таблица Л.4
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение коэффициента при |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Af ,min |
|
|
|
|
–0,05 |
|
|
–0,2 |
|
|
–0,4 |
|
|
|
|
–0,6 |
|
|
–0,8 |
|
|
–0,95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при |
Af ,max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Af ,max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Aw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
1 |
2 |
0,5 |
1 |
2 |
0,5 |
1 |
2 |
|
0,5 |
|
1 |
2 |
0,5 |
1 |
2 |
0,5 |
1 |
2 |
|
0 |
|
|
|
0,9 |
|
0,9 |
0,9 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
|
–0,2 |
–0,2 |
–0,2 |
–0,6 |
–0,6 |
–0,6 |
–0,9 |
–0,9 |
–0,9 |
||
0,5 |
|
|
|
0,42 |
0,40 |
0,38 |
0,17 |
0,12 |
0,02 |
–0,17 |
–0,25 |
–0,32 |
–0,49 |
–0,53 |
–0,56 |
–0,76 |
–0,78 |
–0,79 |
–0,94 |
–0,94 |
–0,95 |
||||
1 |
|
|
|
–0,07 |
–0,09 |
–0,14 |
–0,27 |
–0,36 |
–0,56 |
–0,53 |
–0,70 |
–0,83 |
–0,78 |
–0,87 |
–0,93 |
–0,92 |
–0,95 |
–0,97 |
–0,98 |
–0,99 |
–0,99 |
||||
Примечания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
An Ry m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2 Промежуточные значения коэффициента определяют линейной интерполяцией. 3 Силу N следует принимать со знаком «минус».
220