Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

БЭМЗ полищук доки / 2020 / А2000 минск / ТРЕБОВ АСКУЭ 71600

.pdf
Скачиваний:
12
Добавлен:
21.12.2020
Размер:
5.18 Mб
Скачать

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Рисунок В.1 – Коэффициент e в зависимости от и (длина загружения , м, указана на графике):

а– при 0 10;

б– при 10 < < 25;

в– при 25

Рисунок В.2 – Часть линии влияния длиной , включая ее вершину

171

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

В.5 Усилия (рассматриваемого знака) по линиям влияния, состоящим из нескольких участков, следует определять суммированием результатов загружения отдельных рядом расположенных участков всей или части линии влияния.

В соответствии с очертанием линий влияния и значениями и для участков следует загружать:

два участка рассматриваемого знака, расположенные рядом или разделенные участком иного знака, – при общей длине этих (двух или трех) участков менее 80 м;

один участок рассматриваемого знака – при длине 80 м и более;

остальные участки того же знака – нагрузкой 9,81К кН/м пути.

Разделяющие участки иного знака следует загружать нагрузкой 13,73 кН/м пути, а при наличии таких участков длиной до 20 м один из них не загружают.

Примеры некоторых случаев загружения приведены на рисунках В.3 и В.4.

Рисунок В.3 – Схема загружения участков линии влияния при 80 м

Рисунок В.4 – Схема загружения пролета одновременно с призмой обрушения или пролета с устоем при расчете массивных устоев мостов

с разрезными балочными пролетными строениями

В.6 При расчете массивных устоев мостов с разрезными балочными пролетными строениями загружение пролета одновременно с призмой обрушения или пролета с устоем следует производить в соответствии с рисунком В.4 и таблицей В.2.

172

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Таблица В.2

Схема

 

 

Длина

 

 

 

Принимаемое

Интенсивность

загружения

Загружаемая

 

 

 

положение

эквивалентной

загружаемых

 

Ограничение

(см. рисунок

часть моста

 

вершины линии

нагрузки, кН/м

участков, м

 

 

 

В.4)

 

 

 

 

 

влияния

 

пути

 

 

 

 

 

 

 

 

a

Пролет

 

 

1

 

1 2 3 80

0*

 

1

 

Устой

 

2

20

 

 

 

 

0

 

Призма

 

 

3

 

 

 

0,5

3 < 19,62К

 

обрушения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

б1

Пролет

 

 

1

 

1 2 3 > 80

0

 

1

 

Устой

 

2

20

 

 

 

 

0

 

Призма

 

 

3

 

 

 

3 9,81К

 

обрушения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

б2

Пролет

 

 

1

 

1 2 3 > 80

1 9,81К

 

Устой

 

2

20

 

 

 

 

0

 

Призма

 

 

3

 

 

 

0,5

 

3

 

обрушения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2в

Пролет

 

 

1

 

1 2 80

0

 

1

 

Устой

 

 

2

 

 

 

0,5

2 < 19,62К

г1

Пролет

 

 

1

 

1 2 > 80

0

 

1

 

Устой

 

 

2

 

 

 

1 9,81К

г2

Пролет

 

 

1

 

1 2 > 80

1 9,81К

 

Устой

 

 

2

 

 

 

0,5

 

2

* При устройстве езды на балласте 1 25 м следует принимать 0,5 (см. В.2).

 

 

Длину загружения призмы обрушения следует принимать равной половине высоты

от подошвы шпал до рассматриваемого сечения опоры.

 

 

 

Коэффициент

надежности по нагрузке

следует

принимать,

руководствуясь

приведенной длиной загружения, равной сумме длин участков, на которых

в каждом

случае размещается временная нагрузка.

 

 

 

 

В.7 При загружении пролетных

строений,

расположенных на кривых,

значения

интенсивности нагрузки следует принимать с коэффициентом, отражающим влияние смещения центра тяжести подвижного состава, причем расчет следует производить дважды:

а) с учетом центробежной силы и динамического коэффициента, но без учета

силовых факторов, возникающих вследствие возвышения наружного рельса;

 

б) без учета центробежной силы и динамического коэффициента, но

с учетом

силовых факторов, возникающих вследствие возвышения наружного рельса.

 

В.8 При

расчете

на выносливость

максимальное и минимальное

усилия

(напряжения) по линиям

влияния, указанным в В.5,

определяются

невыгоднейшим

из загружений,

возникающих от подвижного

состава

и состоящим

из нагрузки СК

(которой загружается только один участок) и нагрузки 9,81К кН/м пути. Загружение производится последовательно по участкам линии влияния – отдельно справа налево и слева направо (рисунок В.5). При симметричной линии влияния производится загружение в одном направлении.

173

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Рисунок В.5 – Схема загружения участков линии влияния для определения максимальных

и минимальных усилий (напряжений) при расчете на выносливость

Приложение Г

Нормативное горизонтальное (боковое) давление грунта на береговые опоры (устои) от транспортных средств железных и автомобильных дорог

Г.1 Вариант I. Случай расположения на призме обрушения подвижного состава железных дорог

Горизонтальное (боковое) давление F, кН, следует определять по формулам:

а) для однопутных устоев при симметричной (относительно оси устоя) нагрузке (рисунок Г.1 а))

 

 

 

 

 

 

F = F1 + F2 = 2,7pvτnh1 + pvτnb · (αh – α1h1);

(Г.1)

 

б) для многопутных устоев при несимметричной (относительно оси устоя) нагрузке

(рисунок Г.1 б))

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

F = F1 + F2 + F3 + F4 = 1,35pvτnh1 + 0,5pvτnb · (αh – α1h1) + 1,35pvτnh2 +

(Г.2)

 

 

 

 

 

 

+ 0,5pvτnb1 · (αh – α2h2),

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

p

 

v

давление распределенной

на длине шпал (2,70 м)

временной

 

 

 

 

v

2, 70

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

вертикальной нагрузки, кПа;

 

 

 

n

коэффициент нормативного горизонтального (бокового) давления грунта

засыпки по 7.2.3;

 

 

 

 

h1, h2 – высота устоя, в пределах которой площадь давления имеет переменную

ширину, м;

 

 

 

 

 

b

ширина

однопутного устоя или

удвоенное наименьшее

расстояние

от вертикальной оси нагрузки до ближайшей боковой грани устоя при несимметричном загружении, м;

– интенсивность эквивалентной нагрузки, соответствующая равномерно распределенной нагрузке от подвижного состава на призме обрушения (см. приложение В), кН/м;

b1 2,70 h2 – удвоенное расстояние от оси пути до точки пересечения линии распространения нагрузки с боковой, удаленной от пути гранью устоя, м, но не более удвоенного наибольшего расстояния от оси пути до боковой грани устоя.

Если h2 h, то принимается 2 .

174

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Плечи сил F1, F2, F3 и F4, считая от рассматриваемого сечения (на чертеже – подошвы фундамента), следует определять по формулам:

 

 

 

 

 

z h

 

h1

,

 

 

 

(Г.3)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

h2αξ h α (h ξ h h )

 

 

 

z

 

 

 

1 1

1 1

1

,

 

(Г.4)

2

hα h1α1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

z h

h2

,

 

 

 

(Г.5)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

h2αξ h α

2

(h ξ

2

h h )

 

 

z

 

 

 

2

2

 

 

2

 

.

(Г.6)

4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

hα h2α2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

175

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

с– длина участка соприкасания колес или гусениц

спокрытием проезжей части вдоль оси моста

Рисунок Г.1 – Схема загружения для определения горизонтального (бокового) давления грунта на береговые опоры (устои):

a – при расположении на призме обрушения подвижного состава железных дорог для однопутных устоев

при симметричной (относительно оси устоя) нагрузке; б – то же для многопутных устоев при несимметричной (относительно оси устоя) нагрузке;

в– при расположении на призме обрушения автомобильной

игусеничной нагрузок, а стенки устоя – перпендикулярно

направлению движения

176

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

На рисунке Г.1 в) угол β представляет собой угол наклона к вертикальной плоскости скольжения грунта за устоем.

Значения коэффициентов , 1, 2 и , 1, 2 в зависимости от соответствующих значений высоты h, h1, h2 следует принимать по таблице Г.1.

Примечание – Для многопутного устоя общее давление от временной нагрузки определяется как сумма давлений, получаемых по формуле (Г.2) для каждого из путей отдельно при соответствующих значениях b, b1, h, h1, h2.

Таблица Г.1

h, h1, h2, м

, 1, 2

, 1, 2

h, h1, h2, м

, 1, 2

, 1, 2

1

0,85

0,53

16

0,33

0,65

2

0,75

0,55

17

0,32

0,66

3

0,67

0,56

18

0,31

0,66

4

0,61

0,58

19

0,30

0,66

5

0,57

0,59

20

0,29

0,67

6

0,53

0,60

21

0,28

0,67

7

0,49

0,60

22

0,27

0,67

8

0,46

0,61

23

0,27

0,67

9

0,44

0,62

24

0,26

0,68

10

0,42

0,62

25

0,25

0,68

11

0,40

0,63

26

0,25

0,68

12

0,38

0,64

27

0,24

0,68

13

0,37

0,64

28

0,23

0,69

14

0,35

0,64

29

0,23

0,69

15

0,34

0,65

30

0,22

0,69

Г.2

Вариант

II. Случай расположения

на призме обрушения

колесной

и гусеничной автомобильных нагрузок

 

 

Г.2.1

При

отсутствии переходных плит

от насыпи на устой

давление

от транспортных средств автомобильных дорог на призме обрушения следует принимать распределенным на площадки опирания.

При расположении стенки устоя перпендикулярно направлению движения давление от каждого ряда колес или гусениц распределяется на площадки опирания размером c x b, где:

c – длина участка соприкасания с покрытием проезжей части колес или гусениц вдоль оси моста (см. рисунок Г.1 в)), м, принимаемая для:

колес тележек нагрузки АК – 0,2; колес автомобилей нагрузки АБ – по таблице 14; колесной нагрузки НК-80–3,8; гусеничной нагрузки НГ-60–5,0;

b – ширина, равная расстоянию между внешними гранями колес (для тележек нагрузки АК, автомобилей нагрузки АБ, колесных нагрузок НК-112, НК-80) или гусениц (для гусеничной нагрузки НГ-60).

В случаях когда сосредоточенное давление распределяется в стороны вдоль рассчитываемой стенки устоя (например, устои с откосными крыльями), его учитывают с коэффициентом , зависящим от отношения b/h (где h – высота стенки) согласно таблице Г.2.

Таблица Г.2

b/h

 

b/h

 

0,10

0,327

0,60

0,681

0,12

0,360

0,70

0,710

0,14

0,389

0,80

0,735

177

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

0,16

0,414

0,90

0,754

0,18

0,437

1,00

0,772

0,20

0,459

1,20

0,810

0,25

0,505

1,50

0,840

0,30

0,544

2,00

0,875

0,35

0,576

3,00

0,900

0,40

0,602

4,00

0,950

0,50

0,668

Св. 4,00

1,000

В устоях

с обратными стенками,

расположенными

параллельно оси моста,

коэффициент не учитывается.

 

 

 

 

Г.2.2

В случае расположения стенки устоя

параллельно оси

моста давление

от каждого

ряда

колес вдоль моста

и каждой

полосы

гусеницы

распределяется

на площадки опирания размерами axd, где:

 

 

 

 

a – длина, принимаемая для нагрузок, м:

 

 

 

АК – h 15;

АБ – h c, но не более колесной базы автомобиля;

НК-112, НК-80 – 3,8; НГ-60 – 5,0;

h, c – по Г.2.1;

d – ширина колеса или гусеницы рассматриваемых транспортных средств, м.

Во всех случаях длина a не должна превышать длину рассчитываемого участка стенки.

При наличии переходных плит (от насыпи на устой) опирание на грунт (вдоль оси моста) следует учитывать на половине длины плиты со стороны насыпи, при этом давление следует принимать только от части подвижной нагрузки, расположенной на этой половине, и считать его приложенным посередине длины участка опирания.

Приложение Д

Расчет бетонных и железобетонных конструкций

Д.1 Расчетные случаи

Д.1.1 Общий случай расчета по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента (при любых сечениях, внешних усилиях и любом армировании)

Расчет сечений в общем случае (рисунок Д.1) должен производиться из условия

M (RbSb σsi Ssi ),

(Д.1)

при этом знак «плюс» перед скобкой принимается для внецентренного сжатия и изгиба, знак «минус» – для растяжения.

В условии (Д.1):

М – в изгибаемых элементах – проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения, кН м;

– во внецентренно сжатых и растянутых элементах – момент продольной силы N относительной оси, параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону, и проходящей:

во внецентренно сжатых элементах – через центр тяжести сечения наиболее растянутого или наименее сжатого стержня продольной арматуры;

во внецентренно растянутых элементах – через точку сжатой зоны, наиболее удаленную от указанной прямой;

178

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Sb – статический момент площади сечения сжатой зоны бетона относительно соответствующей из указанных осей, при этом в изгибаемых элементах положение оси принимается таким, как и во внецентренно сжатых, м3;

Ssi – статический момент площади сечения i-го стержня продольной арматуры относительно соответствующей из указанных осей, м3;

si – напряжение в i-м стержне продольной арматуры, МПа, определяют в соответствии с требованиями настоящего подраздела.

I–I – плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента, или плоскость, проходящая через точки приложения продольной силы и равнодействующих внутренних сжимающих и растягивающих усилий;

1 – точка приложения равнодействующей усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2 – точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре

Рисунок Д.1 – Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента (общий случай расчета по прочности)

Высота сжатой зоны х, м, и напряжение si, МПа, определяются из совместного решения уравнений:

fcd Acc σsi Asi N 0,

(Д.2)

σsi

 

σsc,u

 

ω

 

 

 

 

 

 

 

ξi

 

 

1

 

 

 

1,1

 

 

1 σspi . (Д.3)

В уравнении (Д.2) знак «минус» перед N принимается для внецентренно сжатых элементов, знак «плюс» – для внецентренно растянутых.

Кроме того, для определения положения границы сжатой зоны при косом изгибе требуется соблюдение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил, а при косом внецентренном сжатии или растяжении – условия, что точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в растянутой арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре (или внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и равнодействующей усилий во всей арматуре) должны быть расположены на одной прямой.

179

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Если значение si, рассчитанное по формуле (Д.3), для арматуры классов S800, S1200, S1400 превышает βRsi, то напряжение si, МПа, следует определять по формуле

σ

 

 

β (1 β)

ξeli ξi

 

R .

(Д.4)

si

 

 

 

 

 

 

si

 

 

 

 

 

ξeli ξRi

 

 

В случае когда определенное по формуле (Д.4) напряжение в арматуре превышает Rsi, в уравнения (Д.1) и (Д.2) подставляют значение si, равное Rsi с учетом соответствующих коэффициентов условий работы.

Напряжение si вводится в расчетные формулы со знаком, полученным при расчете по формулам (Д.3) и (Д.4), при этом необходимо соблюдать следующие условия:

– во всех случаях Rsi > si > Rsci;

 

 

– для предварительно напряженных элементов

si > sсi,

где sсi напряжение

в арматуре, равное предварительному напряжению spi

за вычетом

,u.

В формулах (Д.2)–(Д.4):

Аsi – площадь сечения i-го стержня продольной арматуры, м2;

spi – предварительное напряжение в i-м стержне продольной арматуры, принимаемое при коэффициенте sp, назначаемом в зависимости от расположения стержня, МПа;

i – относительная высота сжатой зоны бетона, равная ξi

 

x

, где h0i – расстояние

 

 

 

h0i

от оси, проходящей через центр тяжести сечения рассматриваемого i-го стержня арматуры, и параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону, до наиболее удаленной точки сжатой зоны сечения;

– характеристика сжатой зоны бетона; определяют по формуле

0,85 – 0,008Rb;

 

(Д.5)

здесь Ri, eli – относительная высота сжатой зоны, м,

соответствующая достижению

в рассматриваемом стержне напряжений Rsi и βRsi соответственно; значения Ri

и eli

определяют по формуле

 

 

 

 

 

 

ω

 

 

 

 

 

ω

 

 

ξRi(eli)

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

,

(Д.6)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

σs,Ri(eli)

 

1,1

 

 

σsc,u

 

 

 

 

 

 

s,Ri Rsi 400 – spi spi, МПа, – при определении Ri;

 

s,eli βRsi spi, МПа, – при определении eli.

 

 

 

Значения spi

и коэффициента

 

β определяют при механическом,

а также

автоматизированных

электротермическом

и электромеханическом

способах

предварительного напряжения стержневой арматуры классов S800 и S1200 по формулам:

 

σspi 1500

σspi

1200

0,

(Д.7)

 

 

Rsi

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

β 0,5

σspi

 

0, 4

0,8;

(Д.8)

 

Rspi

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

при иных способах предварительного напряжения стержневой арматуры классов S800, S1200, а также для проволочной и канатной арматуры класса S1400 при любых способах предварительного напряжения spi 0, β 0,8.

180

Соседние файлы в папке А2000 минск