Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования

«Сибирский государственный индустриальный университет»

Кафедра геотехнологии

Курсовая работа

по дисциплине «Комбинированная разработка месторождений полезных ископаемых»

Вариант 6

Проверил: профессор, д.т.н.

Домрачев А.Н.

Выполнил: ст.гр. ГПу - 14

Боровко В.А.

Новокузнецк 2017

СОДЕРЖАНИЕ

Введение	3
Обоснование использования комбинированной технологии	4
2. Расчет параметров коротких забоев	6
3. Оптимизация параметров комбинированной технологии	14
Заключение	15
Библиографический список	16

Введение

Комбинированная технология подземной отработки пологих пластов, включающая выемку в длинных комплексно-механизированных забоях и коротких забоях с использованием гидротехнологии длительное время применялись на шахтах «Юбилейная» и «Полосухинская» в Кузбассе. При этом на шахте «Юбилейная» в 1977 г. объем добычи составил 3635,4 тыс.т/мес при производительности труда рабочего по добыче 209 т/мес, а на шахте «Полосухинская» в 1988 г. соответственно 2515,7 тыс.т/год и 143,9 т/мес соответственно. Имеется положительный опыт использования коротких и длинных комплексно-механизированных забоев на шахте «Томь-Усинская ½», на шахте «Распадская» («Распадская–Joy») а также на шахте «Сибиргинская» (ранее шахта-участок подземных горных работ разреза «Сибиргинский»). В 2004-2009 гг. разработан ряд проектов отработки запасов угля западного крыла пласта VI с применением коротких забое на ОАО «Шахта им. В.И.Ленина».

Учитывая, что в пределах горных отводов действующих и строящихся шахт до 40% запасов угля неблагоприятны для отработки длинными комплексно-механизированными забоями, необходимо создание комбинированной технологии подземной добычи угля, включающей элементы систем разработки длинными столбами и короткими забоями с управлением кровлей полным обрушением или податливыми угольными целиками.

1. Обоснование использования комбинированной технологии

Скорректированная нагрузка определяется по формуле

, т/сут (1.1)

где m – мощность пласта

=2000 , т/сут

Коэффициент снижения нагрузки на длинный очистной забой в связи с переходом разрывного нарушения (рисунок 1.2) и влиянием сопутствующих ему осложняющих факторов может быть определен как

(1.2)

где – коэффициент прямого влияния разрывного нарушения;

– коэффициент влияния вывалов в кровле; =1

– коэффициент влияния обнажения кровли; =1

– коэффициент влияния обводненности; =0,89

Коэффициент снижения нагрузки при переходе разрывных нарушений может быть определен по формуле

(1.3)

где – длина нарушенной части очистного забоя, м;

– длина очистного забоя, м;

h – амплитуда разрывного нарушения, м;

m – мощность пласта, м.

При известной величине снижение нагрузки на очистной забой при переходе разрывного нарушения может быть оценено как

, т/сут (1.4)

т/сут