4.6.6 Вьібор сечения проводов вл 110 кВ Определяем токи в линии:

£_нагр 153 4■ 10³ /норм = _г^р =^{153,4 10} = 134,2 А. и^_ном 4 ■ л/3 ■ 110

/пах = ■ /_НОрм = ■ 134,2 = ^{161,04 А}. п-1 6-1

По ^кономической плотности тока:

^/норм ^134,2 ч^ч ₀ 2 аз = = = 121,2 мм .

^зк 1,1 ^,

Из табл. 1.18, стр. 20 [2] минимально допустимим проводом по условиям коронирования является АС-70/11. Из табл. 7.35, стр. 428 [2] принимаем провод марки АС -70/11 с /д_оп = 610 А. Проверку расчетньїх и допустимих значений ведем в табл. 4.22.

Таблица 4.22- Условия вьібора провода ВЛ 110 кВ Параметри	Условия вибора	Расчетние параметри	Допустимие значения
Длительний ток, А	/тах — /доп	204,427	610
Термическая стойкость, мм2	_ К < ^ШІП — У	Не проверяются
Условие коронирования, кВ/см	1,07Е — 0,9Е0	23,68	31,22
Злектродинамическое дествие токов КЗ, м	Ь — Ьдоп	0,45	2,514

4.6.7 Вибор токоведущих частей в цепи синхронного компенсатора

Связь синхронного компенсатора с автотрансформатором виполняем жесткими шинами. Расчетние токи:

з

т _ ^ном _^32-10 __{ш а}.

¹Н0РМ —р = —Р ^{1 760 А;}

•л-^_н0м л/3-10,5

3

/тах = г- ^^Н0М = ,-^37,5-10 = 1852 А.

л/3 - 0,95-^_ном л/3 - 0,95-10,5

По ^кономической плотности тока:

¹ норм і⁷⁶⁰ 2

= = = 1684 мм .

^^ 1,1

Из табл. П3.4, стр 624 [1] принимаем двухполосние алюминиевие шини прямоугольного сечения 2(100* 8) см ; /д_оп = 2390 А.

Проверяем шини на термическую стойкость. Тепловой импульс тока

КЗ:

В_К = /²_П,₀-(?_0ТК + Т_а) = 25,73²-(4 + 0,17) = 2771,932 кА²с.

4ВК ^2771932-10^ 2 Ц_т\_п = = = 568,562 мм ,

уївш _с 91

что меньше вибранного сечения 2*1000, следовательно, шини термически стойки.

Проверяем шини на механическую прочность. Определяем пролет І при условии, что частота собственних колебаний будет больше 200 Гц:

200 > ^173,2 £ 2 і І \Ч

откуда

2 < 173,2 и ~ 200

Если шиньї расположеньї на ребро, а полоси в пакете жестко связаньї между собой, то:

З = 0,72^³й = 0,72 0,8³ 10 = 3,686 см⁴,

Тогда

173,2

3,686

І² —

м.

102

0,372 м²; І — д/0,372 = 0,61

Если шини на изоляторах расположеньї плашмя, то:

33

= 133,33 см⁴

7 =

ЬН 0,8 • 10³

6

6

173,2 200 \

133,33

І —

м.

10 2

Зтот вариант расположения шин на изоляторах позволяет увеличить длину пролета до 1,495 м, т.е. дает значительную ^кономию изоляторов. Принимаем расположение пакета шин плашмя с пролетом 1,5 м и расстоянием между фазами а = 0,6 м.

Для того, чтобьі уменьшить усилие между полосами, в пролете между полосами устанавливаются прокладки. Пролет между прокладками вьібирается таким образом, чтобьі ^лектродинамические сильї, возникающие при КЗ, не вьізьівали сопротивления полос:

2,236 м²;І — ^2,236 = 1,495

а _п \ЕЗ

1,6

І_п < 0,216

п

.. 4

= 0,216 •,

Д3м к

0,35

ф

,10

⁷⁴⁰ •^0,427 = 0,552 м,

71680 V

где Е = 710¹⁰ Па;

- момент инерции полоси, из табл. 4.2, стр.223 [1]:

3 3

^ =

НЬ 10-0,8³

= 0,427 см⁴;

12 12

к_Ф - ко^ффициент форми, из рис. 4.5, стр. 224 [1] - к_Ф = 0,35 а_п - расстояние между осями полос:

а_п = 2Ь = 20,8 = 1,6 см.

Механическая система две полоси -изолятори должна иметь частоту собственних колебаний больше 200 Гц, чтоби не произошло резкого увеличения усилия в результате механического резонанса. Исходя из ^того величина І_п вибирается еще по одному условию

:

7.10¹⁰ .0,427

• 10^-2 = 0,456 м,

2,16

п

Іп < 0,133 4 ^ .10^-2 = 0,1334

т

пролете п

где т_п = 2,710^-1100,8 = 2,16 кг/м. принимаем меньшее значение І_п = 0,427 м, тогда число прокладок в і 1,6

= 4,5. принимаем п = 5.

и 0,456

при двух прокладках в пролете расчетний пролет:

І_п = і=і⁶ = 0,32 м. п 5

Определяем силу взаимодействия между полосами

:

2 2 = ₌5620_і^,32_ = 44 мПа,

12 • Ж_П 12^ 1,067

2 2 Ь • Н 0,8- 10

где Ж_п = = = 1,067 см³.

6 6

к_Ф •іу і _л-7 0,35 • 71680 , -7

/_п = • 10 =- 10 = 5620 Н/м,

4Ь 4 • 0,008

где Ь = 6 мм = 0,008 м.

Напряжение в материале полос:

Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз:

= 73 10^-8^ =73 ю^-81,⁶²^⁷¹⁶⁸⁰² = 12,205 МПа, аж_ф 0,7^26,667

2 2 ЬН 0,8 • 10² з

где Ж_Ф = = = 26,667 см .

^{д Ф} 3 3

^,

0р_асч = °ф + = 44,958 + 12,205 = 57,162 МПа,

что меньше а_доп = 75 МПа. Таким образом, шиньї механически прочньї. Из табл. 5.7, стр. 282 [2] вьібираем опорньїе изоляторьі типа ИО-10-3,75 У3, Ц"_ном = 10 кВ, ^_разр = 3750 Н. Поверяем изоляторьі на механическую прочность. Максимальная сила, действующая на изгиб:

Е_И_= 1,62^ • 10^-7 = 1,62²⁷⁵⁴⁴/^1,6 40^-7 = 245,81 Н.

а 0,

8

^р_асч = 245,81 Н < 0,63750 = 2250 Н, таким образом, изолятор проходит по условиям механической прочности.

Из табл. 5.8, стр. 288 [2] вибираем проходние изолятори типа ИЛ- 10/3150-3000 У2, [/_ном = 10 кВ, /_ном = 3150 А > /_раб = 2170 А, ^_разр = 30000 Н. Результати расчетов сводим в табл. 4.23.

Таблица 4.23- Условия вибора шинопровода связи параметри	Условия вибора	Расчетние параметри	Допустимие значения
Длительний ток, А	^РАБ < ^ДОп	1760	2390
Зкономическое сечение, мм2	а = /рАБ У расч .	1684	1600
Термическая стойкость, мм2	а = ^ < а ушіп ^ — Ч	578	2* 800
Динамическая стойкость, Мпа	°РАСЧ < °ДОп	57,2	75