4.4.6 Вибор трансформаторов тока в цепи вл 110 кВ

Из табл. 5.9, стр. 306 [2] вибираем трансформатори тока типа ТФЗМ110Б-ІІІ У1;ХЛ1. Сравнение расчетних и каталожних данних ведем в табл. 4.18.

Таблица 4.18 - Условия вибора трансформаторов тока ТФЗМ110Б-ІІІ У1;ХЛ1 Условия вибора	Расчетние параметри	Каталожние данние
^РАБ Л ^НОМ	110 В	110 В
^РАБ Л ^НОМ	109,3 А	1500 А
Лпах Л ^НОМ	131,216 А
•< ІЛ ^. Н	88,3 кА	158 кА
^К,РАСЧ Л ^НОМ	243,42 кА2с	682 3 = 13872 кА2

4.5 Вибор трансформаторов напряжения

4.5.1 Вибор трансформаторов напряжения, подключенного к шинам 330 кВ

Перечень необходимих измерительних приборов принимаем по табл. 4.8. Из табл. 5.13, стр. 336 [2] вибираем трансформатор напряжения типа НКФ-330-58У1. Расчет вторичной нагрузки ТН ведем в табл. 4.19.

Таблица 4.19 - Расчет вторичной нагрузки ТН НКФ-330-58У1 Присоединения	Подключаемьіе приборьі	Кол-во катушек	Мощность, одной катушкой, ВА	Число приборов		Суммарная мощность, ВА
	Ваттметр Д-335	2	2	3		12
	Варметр Д-335	2	2	3		12
	Счетчик
	активной	2	8	3		48
ВЛ 220 кВ	^нергии СА4У- И680
	Счетчик
	реактивной ^нергии СР4У- И676М	2	12	3		72
	Ваттметр Д-335	2	2	1		4
	Варметр Д-335	2	2	1		4
	Счетчик
АТ	активной ^нергии СА4У- И680	2	8	1		16
	Счетчик
	реактивной ^нергии СР4У- И676М	2	12	1		24
Сборньїе шиньї	Вольтметр 3-335	1	2	1		2
	Регистрирующий вольтметр Н-344	1	2	1		2
	Ваттметр Д-335	2	2	1		4
	Варметр Д-335	2	2	1		4
	Счетчик
Обходной вьіключатель	активной ^нергии СА4У- И680	2	8	1		16
	Счетчик
	реактивной ^нергии СР4У- И676М	2	12	1		24
Итого					244

Вьібранньїй трансформатор имеет номинальную мощность 400 ВА в классе точности 0,5, необходимом для подключения счетчиков. Таким образом:

8_2Е = 244 ВА < 5_ном = 400 ВА.

Следовательно трансформатор будет работать в вьібранном классе точности.

Трансформатора напряжения подключаем к каждой секции сборньїх шин 330 кВ.

2. Вьібор трансформаторов напряжения на шинах 110 кВ

Из табл. 5.13, стр. 336 [2] вьібираем трансформатора напряжения типа НКФ-110-83У1 с номинальной мощностью в классе точности 0,5 400 ВА. Трансформатора устанавливаются на каждой системе шин 110 кВ.

2. Вьібор трансформаторов напряжения, подключенньїх к сборньїм шинам 10 кВ

Из табл. 5.13, стр. 334 [2] вьібираем трансформатор напряжения типа ЗН0Л.09-10.02, Ц/_ном = 10 кВ, ^_2ном = 75 ВА в классе точности 0,5. Трансформатора напряжения подключаются к каждой секции сборньїх шин 10 кВ.

2. Вьібор трансформаторов напряжения в цепи синхронного компенсатора

Из табл. 5.13, стр. 334 [2] вьібираем трансформатор напряжения типа ЗН0Л.09-10.02, [/_ном = 10 кВ, 5_2ном = 75 ВА в классе точности 0,5.

2. Вьібор однофазньїх трансформаторов напряжения в цепи синхронного компенсатора

Из табл. 5.13, стр. 326 [2] вьібираем трансформатор напряжения типа Н0М-10-66У2, Ц_ном = 10 кВ, 5_2ном = 75 ВА в классе точности 0,5.

4.6 Вибор шин и токоведущих частей

4.6.1 Вибор сборних шин 330 кВ

Так как сборние шини по ^кономической плотности тока не вибираются, принимаем сечение по допустимому току при максимальной нагрузке на шинах, равной току наиболее мощного присоединения, в данном случае автотрансформатора.

ном

І_тах = 1,5218,7 = 328,1 А.

Из табл. 7.35, стр. 428 [2] по допустимому току проходит провод марки АС-95/16 с /_доп = 330 А. Учитивая, что расстояние между фазами в ОРУ меньше, чем на воздушних линиях принимаем расщепленние провода в одной фазе. Из табл. 1.18, стр. 20 [2] по условиям коронирования на ВЛ 330 кВ допустимим является провод 2хАС-240/39 с /_доп = 2x610 = 1220 А.

Определяем необходимость проверки проводов на термическую стойкость:

5" = л/3-^_ном • /_п,₀330-11,63 = 6647 МВА < 5доп = 12000 МВА.

Тогда проверка на термическую стойкость не требуется. Проводим проверку по условиям коронирования.

0,299 ^

Начальная критическая напряженность:

ґ

32 кВ/см. 10

Е₀ = 30,3- т 1 +

где т = 0,82 - ко^ффициент, учитивающий шероховатость поверхности провода (для многопроволочних проводов); г₀ = 1,08 см - радиус провода.

0 299

Е₀ = 30,3-82- 1+-^,2=

V 71,08

Напряженность вокруг провода:

і- - , 0,355^ Е — к —

^пг0 —

^Гзк

где к — і + 2 — - ко^ффициент, учитьівающий число проводов п в фазе;

а

а = 40 см;

г_зк — -\[га - ^квивалентньIЙ радиус расщепленньїх проводов.

О_ср — 1,26Л, где В = 4500 мм - расстояние между соседними фазами.

А_р = 1,264500 = 5670 см.

к — 1+2¹⁰⁸ — 1,054. 40

д/10,8- 40 — 6,573 см.

0 355 330

Е — 1,054 ^0,3 „ — 19,417 кВ/см.

2-10,8-Ід ⁵⁶⁷⁰ 6,573

Условие проверки:

1,07Е < 0,9Е₀; 1,07 19,417 — 20,776 < 0,932 — 28,8.

Таким образом, два провода в фазе 2*АС -240/39 по условиям короньї проходят.

Проверяем токопровод по условиям схлестьівания. Сила взаимодействия между фазами:

,,Л3)2 2

1,5! П0 _-7 1 5 - 11 63² _-7 / — ^П,° 10 ⁷ =^{1,5 11,63} - 10 ⁷ = 4,509 Н/м. — 4,5

Сила тяжести 1 м токопровода (с учетом массьі 1 м провода АС -240/39 - 0,952 кг):

д = 1,1-9,8^ = 1,19,8(2 0,952) = 20,53 Н/м

Принимая время действия релейной защитьі і_З = 0,1 с, находим:

і_ж = 0,1 + 0,05 = 0,15 с. ^ ₌ А. = 11,55.

ґ_зк 0,15

По диаграмме (рис. 4.9, стр. 235 [1]) для значения //д 3,132/20,53 = 0,152,

Находим Ь/Н = 0,03, откуда Ь = 0,03 3 = 0,09 м. Допустимое отклонение фазьі:

В ^- а ^{- а}дОП 4,5 - 0,14 -1,4 ₁ „

^ЬДОП = = - = ^{1,46 м}.

Схлестивания не произойдет, так как Ь < Ьд_ОП. Результати расчетов сводим в табл. 4.20.

Таблица 4.20 - Условия вибора гибких шин, вьіполненньїх 2хАС-240/39 Параметри	Условия вибора	Расчетние параметри	Допустимие значения
Длительний ток, А	^тах — ^доп	328,1	1220
Термическая стойкость, мм2	_ < ^тіп £ — Ц	Не проверяются
Условие коронирования, кВ/см	1,07Е — 0,9Е0	20,776	28,795
^лектродинамическое действие токов КЗ, м	Ь — Ьдоп	0,09	1,5