ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЬІСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «ДОНЕЦКИЙ НАЦИОНАЛЬНЬІЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Кафедра "Злектрических станций"

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту по дисциплине " "Электрическая часть станций и подстанций " КР 13.03.02-2016-884.06.00.00.п3

Вьіполнил

ст. гр. ЗСиС-ІЗ Д.А. Свищенков

(подпись, дата) (Ф.И.О.)

Проверил

ст. преп. каф. ЗС П.Р. Никифоров

(подпись, дата) (Ф.И.О.)

Нормоконтролер

ст. преп. каф. ЗС П.Р. Никифоров

(подпись, дата) (Ф.И.О.)

Донецк , 2016 г.

ЗАДАНИЕ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ:

Номер варианта - 33.

Напряжение на вьісокой стороне: ЦУ_ВН = 330 кВ.

Напряжение на средней стороне: и_СН = 110 кВ.

Мощность короткого замьїкания на стороне ВН: 5^і _ВН = 5400 МВА.

Мощность короткого замьїкания на стороне СН: 5 _СН = 2900 МВА.

Максимальная потребляемая активная мощность: Р_макс = 135 МВт.

Коэффициент мощности: ео8^_макс = 0,88.

Мощность синхронного компенсатора: ^_СК = 32 МВАр.

Число синхронних компенсаторов:2.

Количество ЛЗП ВН: 2.

График нагрузки подстанции показан на рис. 1:

Рисунок 1 - График нагрузок подстанции

СПИСОК УСЛОВНЬІХ ОБОЗНАЧЕНИЙ И СОКРАЩЕНИЙ

ВН	вьісшее напряжение
СН	среднее напряжение
НН	низшее напряжение
АТ	автотрансформатор
РПН	регулировка под напряжением
СК	синхронний компенсатор
ОРУ	открьітое распределительное устройство
ЗРУ	закрьітое распределительное устройство
КРУ	комплектное распределительное устройство
КЗ	короткое замьїкание
ВВ	воздушньїй вьіключатель
МВ	масляний вьіключатель
ХХ	холостой ход
ВЛ	воздушная линия
ЛЗП	линия ^лектропередачи
КЛ	кабельная линия
ТТ	трансформатор тока
ТН	трансформатор напряжения
ТСН	трансформатор собственньїх нужд
ЗДС	^лектродвижущая сила

РЕФЕРАТ

Пояснительная записка содержит 49стр., 14рис.,33табл.,6ист., 1 приложения

Обьектом расчета является проектирование узловой подстанции 330/110/10 кВ.

Целью работы является по заданному графику нагрузки подстанции выбрать автотрансформатора связи, схемы электрических соединений на различньїх напряжениях, оборудования, аппаратов и токоведущих частей.

В данной курсовой работе были проведены расчеты по выбору автотрансформаторов. По их результатам выбраны автотрансформаторы типа АДЦТН-125000/330/110/10.

На напряжение 330 кВ вьібрана схема треугольник. На напряжении 110 кВ вьібрана схема с двумя рабочими и обходной системой шин. На напряжении 10 кВ вьібрана схема присоединения синхронньїх компенсаторов.

Проведен расчет токов короткого замьїкания в намеченных точках. По результатам расчета проведен выбор коммутационной аппаратуры (выключателей, разьединителей) на всех напряжениях. Проведен вьібор токоограничивающих реакторов. Выбраны измерительные приборы и схемы их соединений для всех присоединений и оборудования. Проведен вьібор измерительных трансформаторов тока и напряжения. Проведен вьібор токоведущих частей (сборных шин 330, 110 и 10 кВ, в цепи автотрансформаторов и синхронньїх компенсаторов).

Вмбранм трансформаторы и схема соединения собственньїх нужд подстанции.

РАСЧЕТ, НАПРЯЖЕНИЕ, АВТОТРАНСФОРМАТОР,

СИНХРОННИЙ КОМПЕНСАТОР, КОРОТКОЕ ЗАМЬІКАНИЕ, СДВОЕННЬІЙ РЕАКТОР, ВОЗДУШНЬІЙ ВЬІКЛЮЧАТЕЛЬ, МАСЛЯНЬІЙ ВЬІКЛЮЧАТЕЛЬ, РАЗЬЕДИНИТЕЛЬ, СБОРНЬІЕ ШИНЬІ, КОМПЛЕКТНЬІЙ ТОКОПРОВОД, ТРАНСФОРМАТОР ТОКА, ТРАНСФОРМАТОР НАПРЯЖЕНИЯ

СОДЕРЖАНИЕ

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА 1

р 5

р 5

^^ 1,1 42

В настоящее время ^нергетика переживает период крупньїх структурньїх преобразований, коренного изменения условий ее развития.

Важную роль вьіполняют ^лектрические подстанции, предназначенньїе для преобразования и распределения ^лектро^нергии.

Злектрическая нагрузка отдельньїх потребителей, а, следовательно, и суммарная их нагрузка, определяющая режим работьі ^лектростанций в ^нергосистеме, непрерьівно меняется. Принято отражать ^тот факт графиком нагрузки, т.е. диаграммой изменения мощности ^лектроустановки во времени.

В данной курсовой работе мн будем использовать график нагрузки подстанции для вьібора автотрансформаторов, схемьі ^лектрических соединений на различньїх напряжениях, оборудования, аппаратов и токоведущих частей. Одним из основньїх пунктов работьі будет вьібор схемьі соединений подстанции.

Главная схема ^лектрических соединений подстанции вьібирается с учетом схемьі развития ^лектрических сетей ^нергосистемн или схемьі ^лектроснабжения района. Узловая подстанция - ^то подстанция, к которой присоединяются более двух линий питающей сети, приходящих от двух или более ^лектроустановок.

Схема подстанций тесно увязьівается с назначением и способом присоединения подстанции к питающей сети и должна:

• обеспечивать надежность ^лектроснабжения потребителей подстанции и перетоков мощности по межсистемньїм и магистральньїм связям в нормальном и в послеаварийном режиме;

• учитьівать перспективу развития;

• допускать возможность постепенного расширения РУ всех напряжений;

• обеспечивать возможность проведения ремонтньїх и ^ксплуатационннх работ на отдельньїх ^лементах схемьі без отключения соседних присоединений.

В соответствии с ^тими требованиями разработаньї типовьіе схемьі распределительньїх устройств подстанций 6-750 кВ, которьіе должньї применяться при проектировании подстанций.

1. ВЬІБОР МОЩНОСТИ АВТОТРАНСФОРМАТОРОВ

Результати расчетов по вибору мощности автотрансформаторов сводим в табл. 1.1. При ^том продолжительность ступеней принимаем согласно с заданним графиком нагрузки.

Активную мощность в именованних единицах по ступеням графика определяем по формуле:

^рмакс' ^рст (%)

^рст -

100

так для ступени 0-2:

ро 2 -13520 - 27мвт.

^{0 2} 100

Для каждой ступени рассчитиваем значение со8ф по виражению:

Р — Р

со8^ - (СО^макс — 0,7) ■ - + 0,7,

^рмакс ^рмин

где Р - текущее значение нагрузки по графику Р(і); Р_макс, Р_мин - максимальное и минимальное значение нагрузки по графику Р(().

27—13 5

СО8^_0—2 - (0,9—0,7) —+0,7 - 0,72.

135—13,5

Для каждой ступени рассчитиваем значение реактивной мощности ^(і), которую потребляет потребитель, по виражению:

ш) - Р(і) ■ О_ШТР0—2 - 27 ■ 0,964- 26,024 МВар.

Рассчитаем реактивную мощность, которая должно протекать через ОРУ високого напряжения для сохранения со8ф=0,95:

£_0—2 -27■ 0,329-8,874МВар.

Для каждой ступени графика рассчитаем мощность компенсации, которая нужно для поддержания ео8ф=0,95:

+ ^ПОТР

Окомп =Опотр -0=26,024-8,874=17,15МВар. Полная мощность потребителя 8(і):

8 (о=V РО²+

8_0-2=427² + 26,024² = 37,5

Таблица 1.1 - Потребление мощности і, ч	1-2	3-4	5-6	7-8	9­10	11­12	13­14	15	16	17­18	19­20	21­22	23­24
р, %	20	30	40	70	50	60	90	80	40	80	100	90	40
р, МВт	40	60	80	140	100	120	180	160	80	160	200	180	80
С08ф	0.7	0.73	0.75	0.83	0.78	0.8	0.88	0.85	0.75	0.85	0.9	0.88	0.75
	1.02	0.95	0.88	0.69	0.82	0.75	0.55	0.62	0.88	0.62	0.484	0.55	0.88
0, МВАр	40.8	57	70.6	95.9	81.5	90	99.6	99.2	70.6	99.2	96.9	99.6	70.6
Орез, МВАр	13.2	19.7	26.3	46.0	32.9	39.4	59.2	52.6	26.3	52.6	65.7	59.2	26.3
Ркомп, МВАр	27.6	37.3	44.3	49.9	48.7	50.6	40.4	46.6	44.3	46.6	31.1	40.4	44.3
8, МВА	57.2	82.6	106.7	169.7	129	150	205.7	188.2	106.7	188.2	222.2	205.7	106.8

По заданному типовому графику нагрузки строим в именованних единицах график активной и реактивной мощности на рис. 1.1.

140"

.135.

120"

100-

^(р)і 80 _Г

(дпотр). 60

_г ¹

40

20'

.13.5.

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24

0 і 24

Рисунок 1.1 - График потребления активной и реактивной мощностей

По результатам расчета в табл. 1.1 строим график реактивной мощности, которую компенсирует СК на рис. 1.2.

40

.34.901.

30

^компі20'■

_Г

10

.9.336.

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24

0 і 24

Рисунок 1.2 - График компенсации реактивной мощности

Из графика видно, что максимальная мощность, которую нужно компенсировать для поддержания необходимого ео§ф=0,95, равно 34 Мвар. Исходя из ^того значения, вьібираем два синхронних компенсатора типа КСВ 32-11.

Так как на полстанции имеются потребители I и II категории, то принимаем к установке два автотрансформатора.

Расчетную мощность каждого из них определяем по виражению:

=ЙКі=(жі^¹⁰⁹'^5мва-

где п - число устанавливаемих автотрансформаторов; к_пав = 1,4 - ко^ффициент перегрузки в аварийном режиме;

Вибранний трансформатор должен удовлетворять условию:

^НОМ ^ ^РАСЧ,

где 5н_ом - каталожная мощность трансформатора.

Из табл. 6-18 [1] вибираем автотрансформатори типа АТДЦТН- 63000/330/110. Каталожние данние вибранних автотрансформаторов приведени в табл. 1.2.

Таблица 1.2 - Каталожньїе данньїе автотрансформатора Тип	8, МВА	Напряжение обмоток, кВ			Потери, кВт		иК, %				/хх,%
		ВН	СН	НН	хх	кз		ВС	ВН	СН
АТДЦТН- 63000/330/110	63	330	115	10,5	70	220		10	32	21	0,6

Зто решение является предварительньїм и требует дополнительной проверки, так как перегрузка трансформатора в аварийном режиме допускается только при соблюдении определенньїх условий.

При аварийном отключении одного из автотрансформаторов, оставшийся в работе трансформатор допускает перегрузку на 40% за время не более 6 часов, если предварительная 10-часовая нагрузка не превьішает 0,93.

Для проверки допустимости перегрузки фактический график нагрузки 8(і) преобразуем в двухступенчатьій ^квивалентньш, для чего на нем наносим прямую 8(і) = 8_НОМ (рис. 1.3).

160

153.409.

140

120

100

(^

_г 80

⁽8ном⁾ _Г 60

40

20­19.286.

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24

0. і 24

Рисунок 1.3 - Зквивалентньїй двухступенчатьій график 8(і)

Верхняя часть графика, отсекаемая указанной прямой, является зоной перегрузки автотрансформаторов. Она имеет один пик, которьій длятся от 12 до 14 часов, его продолжительность:

і₁ = 2+1=3 часа.

Зквивалентную нагрузку автотрансформаторов на рассматриваемом интервале времени подсчитьіваем как среднеквадратичное значение по формуле:

Е 5,² -І,

2 2 153,41 • 2+І28.57²-і

5

1

Зі

3

' =145,6 МВА,

і. =

\

где 8і - нагрузка трансформатора на различньїх ступенях графика за время і₁.

Определяем ко^ффициент К₁:

к^ = 1456=_иб5

⁵ном ¹²⁵

Так как график имеет один максимум, которьій превьішает 8 _ном ,то зона предварительной нагрузки берется до начала перегрузки (і₂=10 ч). Значения ^квивалентной предварительной нагрузки 8_Е2 рассчитьівается по формуле

:

2 2 2 2 2 71,05 • 2+101,25 • 2+86,54 • 2+37,5 • 2+19,29 • 2 „_л , _

5

31 =

К ₂ =-⁵з1-=⁷⁰¹ = 0,561

⁵ном ¹²⁵

Результати расчета сводим в таблицу 1.3. Таблица 1.3 - Результати расчета перегрузки трансформатора Расчетньїе параметри	Расчетньїе значения	Допустимьіе значения
К1	1,165	1,4
І1	3	6
К2	0,561	0,93
І2	10	10

=70,1МВА.

^І2

10

2

Е5 -іі

Ко^ффициент К₂

:

Вьібранньїй трансформатор работает в комбинированном режиме передачи мощности в сторону среднего напряжения при отдаче реактивной мощности синхронньїх компенсаторов, присоединенньїх к обмотке низкого напряжения. По^тому его мощность определяется нагрузкой общей обмотки согласно вьіражению:

где Рв, Рв, Рн, Рн — активная и реактивная мощности на стороне вьісокого и низкого напряжения в максимальном режиме; кв — ко^ффициент вьігодности.

кв = и_ж-и_ж_ = 330-220=0

^в и_в 330

Мощность нагрузки общей обмотки:

5_с =4 (0,667435+0)² +(0,667* 44,4+28,5)² =107,11МВА.

Рассматриваемьій режим будет допустимьім, если будет вьіполняться следующее условие:

⁵ с < ^кВ •⁵ ном •^п;

107,11<0,667•125• 2=166,7.

Так как условие вьіполняется, режим является допустимьім.2. РАСЧЕТ ЧИСЛА ЛИНИЙ И ВЬІБОР СХЕМЬІ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЬІХ УСТРОЙСТВ

Количество линий для РУ с напряжением 110 кВ определяем передаваемой по ним мощностью.

р

У^ _ макс

р

ж

где Р_МАКС - передаваемая мощность с шин РУ 110 кВ в максимальном режиме; - ^кономическая мощность одной линии.

Проводим расчет Г_МАКС, необходимого для определения значения ^кономической мощности.

у Р •і 1471 Т_макс= ^у ' ' ^365= 365=3978,5часов.

макс

^рмакс ¹³⁵

Для определения Р_ж зададимся величиной сечения линий, ^то сечение линий не должно бить меньше допустимого по короне. Задаємся сечение проводов для Л^П 110 кВ - АС-70/11 (табл. 1.18, [2]). Из табл. 1.21, [2] принимаем Р_ж = 23,8 МВт.

Определяем число отходящих линий 110 кВ:

135

п= =5,672

23,8

Принимаем число отходящих Л^П 110 кВ - 6.

Так как вследствие планових и аварийньїх ремонтов часть линий может бить отключена, а передаваемая мощность и в ^том случае не должна уменьшаться, полученное число линий должно бить проверено по условию

предельной передаваемой мощности для РУ с напряжением 110 кВ:

р

і макс

п - 2

р

гр

где Р_ПРЕД = 44,8 МВт (по табл. 1.21, [2]).

135

6 - 2=4 —=2,1 44,8

Исходя из количества присоединений к РУ 110 кВ:

N=пл^п + Пат = 6 + 2 = 8

принимаем схему с двумя рабочими и обходной системой шин с установкой обходного вьіключателя.

На напряжении 330 кВ к шинам РУ присоединеньї четьіре Л^П и два автотрансформатора. По указанию преподавателя вьібираем схему треугольник два ряда вдоль. В последствии развития подстанции вьібранная схема будет переделана в полуторную.

На напряжении 10 кВ принимается схема с двумя секционированньїми системами сборньїх шин, которьіе присоединяются к автотрансформатору через реактор. Мощность трансформаторов с.н. вьібирается исходя из нагрузки собственньїх нужд:

= 0,01-153,409=1534 кВА.

При двух трансформаторах, с учетом допустимой аварийной перегрузки:

5 1534

5_ном ^ = , ¹⁵3⁴ =1096 кВА.

^ном (п-1)- к_па_в (2-1)1,4

Вьібираем два трансформатора типа ТСЗ-1250/10. Каталожньїе данньїе вьібранньїх трансформаторов сводим в табл. 2.2.

Таблица 2.1 - Каталожньїе даннне ТСН Тип	кВА	ЦномВШ кВ	ЦномНШ кВ	ЦкВН,%	Рх, кВт	Рк, кВт	Іх,%
ТСЗ- 1250/10	1250	10	0.4	5,5	1,6	10,8	0,7

3. РАСЧЕТ КОРОТКОГО ЗАМЬЇКАНИЯ

Расчетная схема для определения токов короткого замьїкания показана на рис. 3.1.

Рисунок 3.1 - Расчетная схема

Расчет токов короткого замьїкания проводим в табл. 3.1 Расчет проводим в именованньїх единицах.

Проведем расчет для короткого замьїкания на шинах 330 кВ, в точке

К1.

Составляем схему замещения (рис. 3.2) и определяем ее параметрьі. Сопротивление системь 1:

21,4.

С1

и_б² 340² 5Н 5400

Сопротивление системь 2:

и ² 340² x ₂=^-=—=39,9. 8"_нн 2900

Сопротивление автотрансформаторов АТ1 и АТ2

:на стороне ВН:

V КВ =^0,5(и квс +и

¹квн У ксн .

)=0,5(10+35- 24=10,5;

2 9

=97,1;

_х Ц² 10.5 340 ^В 100 5 100 12

5

на стороне НН:

Цвн =0,5(« квс +и КВН -^кСН )=0,5(35+24-10)=24.5

2 9

^=245-=226,6.

100 5 100 12

5

Сопротивление синхронного компенсатора СК1:

= 1373.

5,

330²

^хск =^х"сі ⁰,^2-

32

с

к

^ДС от системьі принимаем Е_С=1,05. Находим ^ДС от синхронного компенсатора:

Е_СК = И₀ + І₀х"_а = 1 + 10,19= 1,19.

Далее приводим схему замещения к простейшему виду, в котором все источники будут соединеньї с точкой КЗ через одно сопротивление. Упрощаем схему замещения и получаем схему на рис 3.3.

Рисунок 3.3- Преобразование схемьі замещения для расчета токов короткого

замьїкания в точке К-1

Проводим дальнейшее преобразование схемьі замещения. Расчетная схема замещения имеет вид на рис 3.4.

Рисунок 3.4- Расчетная схема для определения токов КЗ в точке К1

Находим сопротивления преобразованной схемьі замещения:

X =Х_Н +Х_СК =226,6+1373=1599;

1 1

² = 1 1 1 = 1 1 1 '

38.

X

—+—+ + +

X X Х_с2 1599 1599 39,9

с 2

X,

хв 97,1

-=48,6.

2 2

Х₄ =Х₃ + Х₂ =38+48,6=86,5

.

Определяем ко^ффициентьI распределения по ветвям:

^{Х2 38} =0.953.

С

с 2

39,9

Сск =-=—=0.024 ; X 1599

Определяем значения сопротивлений по ветвям:

Х=—=95,834.

С с2 0.953

Х₅=-Хі-=_86і5=3644;

с„ 0.02

4

Рассчитьіваем значения токов КЗ от всех источников: Ток системь 1:

Е-V* 1.05-330 ^ _А

ІС1= 6= = г0=9,92 кА;

Х_С1 -л/3 21,4 -л/3

Ток систем 2

:ЕЦ^ 105-330 Іс2 /= ;= 2,3 кА;

^с2 Х₆ -л/3 90,8-л/3

Ток СК1:

=-1^33°=0,11 ка.

Х< -л/3 3644 -л/3

Суммарньїй ток КЗ:

І_КЗ = І_ск 2+І_с1+І_с2=0,11 *2+9,92 + 2,3=12,4 кА.

Периодические составляющие токов от систем С1 и С2 принимаем неизменньїми во времени и равньїми начальному значению периодической составляющей токов КЗ:

Іп,_Т,С1 = ІС1 = 9,92 кА; 1^2 = ІС2 = 2,3 кА.

Периодическую составляющую тока от синхронного компенсатора определяем по типовьім кривьім (рис. 3.26, стр. 152 [1]). Для ^того предварительно определяем номинальньїй ток синхронного компенсатора:

І н_ом = ^^ном = = 0,056 ка

^ном л/3-^_сркз л/3-330

Отношение начального значения периодической составляющей тока КЗ от синхронного компенсатора в точке К1 к номинальному току:

іп,0,ск/іном = 0,11/0,056 = 1,96.

По данному отношению и времени і = т = 0,05 с определим с помощью кривьіх отношение:

іп,і,ск/іп,о,ск - 0,97.

Таким образом, периодическая составляющая тока от СК к моменту т будет:

іп,і,ск1 = іп,і,ск2 = 0,92-іп,0,ск = 0,97-0,11 = 0,107 кА.Суммарное значение:

—т

Лих = І_ск +І_с1+І_с2 "2=0,107- 2+ 9,92 + 2,3=12,43 кА.

Апериодическая составляющая тока КЗ от системьі 1:

-0,05

іат с1 = 42 -1 _п0 -е^Га = 42-9,92-е °'⁰⁵ = 5,168 кА.

п,0

Апериодическая составляющая тока КЗ от системьі 2,3

:

-0,05 0,05

= 1,2 кА.

^га,гС2,3

—т

= 42 - і_п0-е^та = 42-2,3

-

Апериодическая составляющая тока КЗ от синхронного компенсатора

СК1:

-0,05

іа,тск1 = іа,тск2 = 42-0,11-е °'°⁵ = 0,057 кА. Суммарное значение апериодической составляющей тока КЗ в точке

К1:

4,гЕ_К1 = 5,168+ 1,2 + 0,057 -2=6.5 кА. Определяем значения ударного тока КЗ по ветвям: Ветвь системьі 1

:

ґ 0,01 л		ґ 0,01 л
т 1+е 1а	= 42-9,92-	. 0,05 1+е	= 25,5 кА.
v		v

п,0

= 42 - і _п0-к_У=42 - і

¹УС1

Ветвь системь 2,3:

( 0,01 Л

0,05

= 5,9 кА.

1+е

^гУС2,3

= 42-2,3-

Ветви синхронного компенсатора СК1:

ґ 0,01 л

0,05

= 0,283 кА.

1+е

^гУСК1 ^{_ г}УСК2

= 42-0,11-

Суммарное значение ударного тока КЗ в точке К1:

і_Уею = 25,5+ 5,9 + 0,283 -2=31,9 кА.

Расчет короткого замьїкания для остальньїх точек проводим с помощью программьі "САО Еіесїгіс Едисаїюп" Рассчитанньїе значения во всех намеченньїх точках сводим в таблицу 3.1.

Таблица 3.1 - Результати расчета КЗ Точки к.з.	Источники к.з.	Токи короткого замьїкания, кА				Та, с		Тип вьіключателя
		1 П,0	ІП,т	Іа,т	ІУ
1	2	3	4	5	6		7		8
К1 (РУ 330 КВ)	К1 (РУ 330 КВ)	11,63)	11,58	5,58	30,17		0,056		ВГУ-330||- 40/3150У1
К2 (РУ 110 КВ)	Итого	24,47	24,2	13,82	64,29		0.066		ВГБУ-110- 31/2000
К3 (РУ 10 КВ)	От систем	25,73	18,2	30,26	71,68		-		УР12,08,31 УР-12,20,31
	От СК	9,42	7,53	10,44	26,11		0,246
	Итого	35,15	25,73	25,73	40,69		0,3

4. ВЬІБОР АППАРАТУРЬІ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ 4.1 Вьібор реактора Вьібор реактора Таблица 4.1 - Условия вьібора реактора РБ 10-630-0,25У3 Параметрьі	Условия вьібора	Расчетньїе параметрьі	Каталожньїе данньїе
Номинальное напряжение, кВ	^раб ^ %ом	10	10
Длительньїй ток, кА	Імакс ^ іном	133	2000
Индуктивное сопротивление, Ом	Xрасч ^ Xном	0,201	1,4
Ток динамической стойкости, кА	асимметричньїй ІУ ^ ідин	9,143	29
Термическая стойкость, кА2с	^к,расч ^ ^к,ном	25,732*0,05 = 33,1	15,75*8=1984,5
Потеря напряжения, %	ацрасч ^ ацном	0,331	2

Поскольку номинальньїй ток слишком большой для стандартного реактора нам придется делать его на заказ.

4.2 Вьібор вьіключателей

Вибору подлежат вьіключатели в распределительньїх устройствах (РУ) всех напряжений. Поскольку при установке вьіключателей стремятся к их идентичности, то в каждой схеме следует определить вьіключатель, имеющий наиболее тяжельїе расчетньїе условия.

4.2.1 Вьібор вьіключателей на стороне 330 кВ

Вьібираем вьіключатели в ОРУ 330 кВ по току наиболее мощного присоединения, которьім является автотрансформатор.

5_дт 125-10³

^ІНОРМ .РАБ Г- ^{АТ 218,7А}.

л/3-и_НОМ л/3-330

С учетом допустимой 1,4-кратной перегрузки:

І_тах = 1,4-218,7 = 306,2 А.

Из табл. 1.1, стр. 29 [3] вьібираем воздушньїй вьіключатель типа ВНВ- 220А-63/3150У1. Сравнение расчетньїх и каталожньїх данньїх ведем в таблице 4.3.

Таблица 4.3- Условия вьібора вьіключателя ВГУ-330||-40/3150У1 Параметрьі	Условия вьібора	Расчетньїе параметрьі	Каталожньїе данньїе
Номинальное напряжение, кВ	^РАБ - ^НОМ	330	330
Номинальньїй ток, кА	^РАБ - ^НОМ ^тах - ^НОМ	218,7 306,2	3150 3150
Ток динамической стойкости, кА	симметричньїй ^П,0 - ІДИН	11,63	40
	асимметричньїй І у - Ідин	30,17	102
Термическая стойкость, кА с	ВК,РАСЧ - ВНОМ	11,632(0,1 + 0,055 +0,05) = 27,7	402-3 = 4800
Номинальньїй ток отключения, кА	симметричньїй ІП,х - ІОТК асимметричньїй ^2-ІП,т + 4,т - ^2-/отк(1 + Дном )	11,58 ^2-11,58 + 5,58 = 21,97	40 ^2-40(1 + 0,4) = 79,2

4.2.2 Вьібор вьіключателей на стороне 110 кВ

£_ат _125 -10³ - ^м ~ Vз -110

Вьібираем вьіключатели в РУ 110 кВ по току наиболее мощного присоединения, которьім является автотрансформатор.

^НОРМ.РАБ = -- ^АТ = ^{668,5 А}.

С учетом допустимой 1,5-кратной перегрузки:

І_тах = 1,4668,5 = 1,02 кА.

Из табл. 1.1, стр. 29 [3] вьібираем воздушньїй вьіключатель. Сравнение расчетньїх и каталожньїх данньїх ведем в таблице 4.2.

Таблица 4.2- Условия вьібора вьіключателя ВГБУ-110-31/2000 Параметрьі	Условия вьібора	Расчетньїе параметрьі	Каталожньїе данньїе
Номинальное напряжение, кВ	^РАБ - ^НОМ	110	110
Номинальньїй ток, А	^РАБ - ^НОМ Ітах - ІНОМ	656 919	2000 2000
Ток динамической	симметричньїй ^и,0 - ідин	24,47	31,5
стойкости, кА	асимметричньїй І у - ІДИН	64,29	80
Термическая стойкость, кА с	ВК,РАСЧ - ВНОМ	24,472(0,1 + 0,05 +0,05) = 119,8	31,52-3 = 2977
	симметричньїй	24,2 ^2-24,2 + 13,82 = 48	31,5 ^2-31,5(1 + 0,4) = 62,4
Номинальньїй ток отключения, кА	ІП,т - ^ОТК асимметричньїй ^2-/п,т + Іа,т - ^2-/отк(1 + Діом )

4.2.3 Вьібор вьіключателей в цепи синхронного компенсатора Определяем расчетньїе токи продолжительного режима:

3

'НОМ

43-и_нпм 43-10,5

31,5-10

т ₌ ~^НОМ _ - " ₌ д

^НОРМ р^ ^{- 1 732 А}.

3

Ітах = г- ^^{НОМ 31,5-10} = 1823 А.

43-0,95-^_ном 43-0,95-10,5

Из табл. П1.1, стр. 29 [3] вьібираем воздушньїй вьіключатель типа МГУ-20-90/6300У3. Сравнение расчетньїх и каталожньїх данньїх ведем в таблице 4.4.

Таблица 4.4- Условия вьібора вьіключателя УР-12,20,31 Параметрьі	Условия вьібора	Расчетньїе параметрьі	Каталожньїе данньїе
Номинальное напряжение, кВ	^РАБ - ^НОМ	10	12
Номинальньїй ток, А	-РАБ - -НОМ -тах - -НОМ	1732 1823	2500 2500
Ток динамической	симметричньїй -П,0 - -ДИН	25,73	31,5
стойкости, кА	асимметричньїй І у - ІДИН	71,68	80
Термическая стойкость, кА2с	ВК,РАСЧ - ВНОМ	25,732(0,1 + 0,15 +0,14) = 258,2	31,52-3 = 2977
	симметричньїй	18,2 ^2-18,2 + 30,26 = 56	31,5 ^2-90(1 + 0,3) = 57,9
Номинальньїй ток отключения, кА	асимметричньїй ^2-/п,т + 4,1 - ^2-/отк(1 + дом )