5.1. Статический расчет.
Расчётная нагрузка на 1 погонный м. второстепенной балки.
Нагрузка |
Расчётная нагрузка на 1м2 плиты, кН/м2 |
Шаг второстепенных балок, м |
Расчётная нагрузка на 1 погонный м. балки (кН/м). |
1 |
2 |
3 |
4 |
Постоянная |
|||
Собственный вес плиты, стяжки и пола |
2,49 |
1,55 |
3,86 |
Собственный вес ребра второстепенной балки |
- |
- |
b(h-h/f)1ργfγn= 0,2(0,5-0,06)* 25*1,1*1 =2,42 |
Итого g/=6,28 |
|||
Временная |
27,6 |
1,55 |
V/=42,78 |
Полная |
- |
- |
q/= g/+ V/=49,06 |
Определяем расчетные длины пролетов:
lрасчетное
1 пролета
=
lрасчетное
2 пролета
=
Вычисление положительных изгибающих моментов кН*м, в точках 1;2;3;4;6;7;8;9:
Мmax1=0,091* 49,06 * 6,1752 = 170,43 кН*м – максимальный изгибающий момент, действующий в первом пролете.
М1=0,065*49,06 * 6,1752 = 121,65 кН*м
М2=0,090*49,06 * 6,1752 =168,58 кН*м
М3=0,075*49,06 * 6,1752 =140,17 кН*м
М4=0,02* 49,06 * 6,1752 =37,67 кН*м
Мmax2=0,0625* 49,06 * 6,22 = 117,8 кН*м – максимальный изгибающий момент, действующий во втором пролете.
М6= М9=0,018 * 49,06*6,22 =34,1 кН*м
М7 = М8 = 0,058 * 49,06*6,22 =109,12 кН*м
Отрицательные изгибающие моменты (кН*м) в точках 5;6;7;8;9;10,11,12:
М5=-0,0715*49,06*6,22= -134,85 кН*м
М6=-0,040* 49,06*6,22=-75,64 кН*м
М7=-0,024* 49,06*6,22=-45,26 кН*м
М8=-0,021* 49,06*6,22=-39,6 кН*м
М9=-0,034* 49,06*6,22=-64,12 кН*м
М10=-0,0625* 49,06*6,22=-117,87 кН*м
М11=-0,033* 49,06*6,22=-64,23 кН*м
М12=-0,018* 49,06*6,22=-34,1 кН*м
Максимальные поперечные силы (кН) на опорах А,В и С:
α = 0,4 – на опоре А.
α = 0,6 – на опоре В слева.
α = 0,5 – на опоре В справа, на опоре С слева и справа.
QА=0,4*49,06*6,175=121,2 кН
QВл=0,6*49,06*6,175=181,8 кН
QВпр = QС=0,5*49,06*6,2=152,1 кН
5.2. Уточнение размеров поперечного размера.
Значение относительной высоты сжатой зоны бетона ξ для балок 0,3…0,4. Принимаем ξ=0,35.
ξ=0,35
Определяем рабочую высоту сечения:
=
Определяем рабочую высоту сечения из условия обеспечивающего прочность бетонной полосы ребра между наклонными трещинами:
=
Принимаем наибольшее значение: =39 см.
Задаемся диаметром стержня d = 2 см., тогда ав = 2 см.
Величина а = ав +0,5 d = 3см.
Высота сечения h=h0+a=39+3=42см.
Окончательно принимаем b=20см, h=50см во всех пролетах.
5.3. Подбор продольной арматуры:
Момент имеет знак
плюс, следовательно, полка находится в
сжатой зоне. Вычислим значение вводимой
в расчет ширины полки b/f
= b
+ 2 свеса. Значение свеса должно быть не
более 1/6 пролета элемента и не более 1/2
расстояния в свету между второстепенными
балками (т.к. в нашем случае
).
а) b/f = b + 2(1/6)*l= 0,2+2(1/6)*6,175=2,258м.
Принимаем b/f = 1,55м
Определяем площадь сечения арматуры в первом пролете:
=
ξ =
.
Принимаем 4Ø18AIII. Фактическая площадь As = 10,18см2.
Определяем площадь сечения арматуры во втором пролете:
=
ξ=
Принимаем 4Ø16AIII. Фактическая площадь As = 8,04см2.
Определяем площадь сечения арматуры на опоре В:
=
ξ=
As = 7,95-2,5434-2,0096 = 3,397см2.
Принимаем 2Ø16AIII. Фактическая площадь As 4,02см2.
Определяем площадь сечения арматуры на опоре С:
=
ξ=
As = 7,157-4,019 = 3,138см2
Принимаем 2Ø16AIII. Фактическая площадь As = 4,02см2.
Определяем площадь сечения арматуры в сечении между точками 6 и 7 при действии отрицательного момента:
=
ξ=
Принимаем 2Ø16AIII. Фактическая площадь As = 4,02см2.