- •1. АЭУ. ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ
- •1.1. Назначение, область применения, классификация аналоговых
- •1.2. Усилитель как основной элемент АЭУ
- •1.3. Классификация усилителей
- •1.4. Параметры усилителей
- •1.4.1. Выходные и входные данные
- •1.4.2. Коэффициенты усиления
- •1.4.3. Частотная и фазовая характеристики
- •1.4.4. Переходная характеристика
- •1.4.5. Линейные искажения
- •1.4.7. Помехи и собственные шумы в АЭУ
- •1.4.8. Амплитудная характеристика
- •1.4.9. Нелинейные искажения
- •1.4.10. Потребляемая мощность и коэффициент полезного действия
- •2. УСИЛИТЕЛЬ (АЭУ) КАК ЧЕТЫРЕХПОЛЮСНИК
- •2.1. Основные определения
- •2.1.1. Четырехполюсники, их параметры и эквивалентные схемы
- •2.1.2. Определение показателей усилителя через параметры
- •2.2. Использование обратной связи в АЭУ
- •2.2.1. Виды обратной связи
- •2.2.2. Использование параметров четырехполюсника для описания
- •2.2.3. Коэффициент петлевого усиления и глубина обратной связи
- •2.2.4. Влияние обратной связи на коэффициент сквозного усиления
- •2.2.6. Влияние обратной связи на стабильность усилителя
- •3. РАБОТА АКТИВНОГО ЭЛЕМЕНТА В УСИЛИТЕЛЬНОЙ СХЕМЕ
- •3.1. Схемы включения биполярных транзисторов
- •3.1.2. Включение биполярного транзистора по схеме с общей базой
- •3.2. Схемы включения полевых транзисторов
- •3.2.1. Общие сведения
- •3.2.2. Включение полевого транзистора по схеме с общим истоком
- •3.2.3. Включение полевого транзистора по схеме с общим затвором
- •3.2.4. Включение полевого транзистора по схеме с общим стоком
- •3.3. Режимы работы активных элементов
- •3.3.1. Общие положения
- •3.3.2. Режим А
- •3.3.3. Режим В
- •3.3.4. Режим С
- •3.3.5.Режим D
- •3.4. Цепи питания активных элементов
- •3.4.1. Общие положения
- •3.4.2. Подача смещения фиксированным током базы
- •3.4.3. Подача смещения фиксированным напряжением базы
- •3.4.4. Эмиттерная стабилизация
- •3.4.5. Коллекторная стабилизация
- •3.4.7. Цепи питания полевых транзисторов
- •4. КАСКАДЫ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО УСИЛЕНИЯ
- •4.1. Общие сведения
- •4.2. Транзисторный резисторный каскад
- •4.2.1. Частотная характеристика. Область средних частот
- •4.2.2. Частотная характеристика. Область нижних частот
- •4.2.3. Частотная характеристика. Область верхних частот
- •4.3. Резисторный каскад на полевом транзисторе
- •4.3.1. Принципиальная и общая эквивалентные схемы
- •4.3.2. Частотная характеристика. Область средних частот
- •4.3.3. Частотная характеристика. Область нижних частот
- •4.3.4. Частотная характеристика. Область верхних частот
- •4.4. Широкополосные каскады и коррекция частотных характеристик
- •4.4.1. Общие положения
- •4.4.2. Влияние цепи RЭ,CЭ (RИ,CИ) на работу резисторного каскада
- •4.4.3. Высокочастотная индуктивная коррекция
- •4.4.4. Низкочастотная коррекция
- •4.5. Трансформаторный каскад
- •4.5.1. Эквивалентная схема трансформатора
- •4.5.3. Поведение трансформаторного каскада в области низких частот
- •4.5.4. Поведение трансформаторного каскада в области высоких частот
- •4.6. Специальные схемы каскадов предварительного усиления
- •4.6.1. Каскодный усилитель
- •4.6.2. Усилитель с распределенным усилением
- •4.6.3. Повторители напряжения с улучшенными характеристиками
- •4.6.4. Дифференциальный каскад
- •4.6.5. Усилитель с динамической нагрузкой
- •5. КАСКАДЫ МОЩНОГО УСИЛЕНИЯ
- •5.1. Общие сведения
- •5.2. Однотактные усилители мощности
- •5.3. Двухтактные усилители мощности. Общие сведения
- •5.4. Двухтактная схема усилителя мощности
- •5.5. Бестрансформаторные усилители мощности
- •6. УСИЛИТЕЛИ ПОСТОЯННОГО ТОКА
- •6.1. Основные свойства усилителей постоянного тока
- •6.2. Усилители постоянного тока прямого действия
- •6.3. Усилители постоянного тока с преобразованием
- •6.4. Реактивные усилители
- •7. УСИЛИТЕЛИ С ОБРАТНОЙ СВЯЗЬЮ
- •7.1. Устойчивость усилителей с обратной связью
- •7.2. Критерий устойчивости Найквиста
- •7.3. Многокаскадные усилители с обратной связью
- •7.5. Паразитные обратные связи и борьба с ними
- •8.1. Общие положения
- •8.2. Основные параметры ОУ
- •8.3. Основные схемы включения ОУ с ООС
- •8.3.1. Инвертирующий усилитель
- •8.3.2. Неинвертирующее включение ОУ
- •8.3.3. Инвертирующий сумматор сигналов
- •8.3.4. Интегрирующий усилитель
- •8.3.5. Активные фильтры на базе ОУ
- •8.3.6. Логарифмирующий и антилогарифмирующий усилители
- •9. РЕГУЛИРОВКИ В УСИЛИТЕЛЯХ
- •9.1. Общие положения
- •9.2. Регулировка усиления
- •9.3. Регулировка тембра
- •9.3.1. Общие положения
- •9.3.2. Пассивные регуляторы тембра
- •9.3.3. Активные регуляторы тембра
частоты входное сопротивление начинает уменьшаться из-за шунтирующего действия ёмкости C0. Частота, на которой входное сопротивление транзистора уменьшается в 2 раза, находится по постоянной времени RЗИC0.
Выходное сопротивление определяется внутренним сопротивлением транзистора Ri.
3.2.3. Включение полевого транзистора по схеме с общим затвором
Каскад с ПТ, включённым с общим затвором, и его эквивалентная схема представлены на рис. 3.19.
Пути протекания постоянного I0И = I0С и переменного iИ = iС токов, показанные на рис. 3.19, а, задаются полярностью источников Е0С и Е1.
|
R1 И |
I0И |
I0C |
С |
|
|
IИ |
|
iC |
|
|
E1 |
u1 = uЗИ |
E0З |
|
u2 = uСЗ |
R2 |
|
I0И |
iИ |
|
|
|
|
З |
а |
Е0С |
З |
|
|
|
Ri |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R1 |
И |
|
SuЗИ |
С |
|
E1 |
u1 = uЗИ |
RЗ |
ССИ |
u2 = uЗС |
R2 |
|
|||||
|
|
СЗИ |
СЗС |
|
|
З |
З |
б
Рис. 3.19
Так как в обычном режиме работы затвор включён в обратном направлении, ток в цепи затвора отсутствует, а названные токи протекают только по внешнему контуру. При заданной полярности входного напряжения E1 пере-
88
менный ток стока протекает по сопротивлению нагрузки R2 в направлении часовой стрелки и создает на нем мгновенное значение выходного напряжения с плюсом вверху. Отсюда следует, что схема с общим затвором, так же как и схема с общей базой, не переворачивает фазу усиливаемого сигнала.
Из равенства токов iС = iИ следует, что коэффициент усиления по току в данной схеме равен единице:
Кi |
З |
= |
iС |
= 1. |
(3.39) |
|
|||||
|
|
iИ |
|
Прежде чем искать коэффициент усиления по напряжению, найдём входной ток:
iИ |
= iC |
= SuЗИ |
+ uЗИ − uЗС |
= SuЗИ |
+ uЗИ − iИR |
2 . |
(3.40) |
|
|
|
|
Ri |
|
Ri |
Ri |
|
|
В этом выражении разность uЗИ – uЗС является падением напряжения на сопротивлении Ri.
Решая уравнение 3.40 относительно тока iИ, находим
1+ SRi |
|
iИ = uЗИ Ri + R2 . |
(3.41) |
Полученное выражение позволяет найти входное сопротивление схемы:
RВХ = uЗИ = |
Ri +R2 . |
(3.42) |
iИ |
1+ SRi |
|
Сопротивление RЗ из-за своей большой величины не оказывает никакого влияния на входное сопротивление и в дальнейшем может не учитываться.
Если учесть неравенства SRi > 1 и Ri > R2, которые почти всегда выполняются, то выражение (3.42) существенно упрощается, и RВХ становится равным
RBX |
= |
1 . |
(3.42а) |
|
|
S |
|
89
Принимая во внимание выражение (3.41) найдем коэффициент усиления по напряжению КЗ для схемы с общим затвором (см. рис. 3.19):
К |
З |
= |
u2 |
= iCR2 = |
R2 (1+ SRi) . |
(3.43) |
|
uЗИ |
|||||||
|
|
uЗИ |
Ri + R2 |
|
Выражение для КЗ также упрощается, если учесть предыдущие неравен-
ства:
КЗ ≈ SR2 . |
(3.43а) |
Сквозной коэффициент усиления КЕЗ найдется как отношение напряжения u2 к ЭДС Е1:
К |
ЕЗ |
= u2 |
= |
|
|
iCR2 |
|
= iСR2 |
|
|
|
|
1 |
|
|
, |
|||
i |
|
|
|
i |
|
R |
|
u |
|
+1 |
|||||||||
|
Е |
|
И |
R |
1 |
+ u |
ЗИ |
u |
ЗИ |
И |
1 |
ЗИ |
|
||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или с учётом (3.42) и (3.43) получим
|
(1+ SRi) |
|
КЕЗ = |
R1(1+ SRi) + Ri + R2 . |
(3.44) |
И |
Ri iC C |
|
И Ri |
C |
|
|
|
|
SuЗИRi |
uЗИ |
uЗС |
R1 |
uЗИ |
uЗС |
R1 |
SuЗИ |
|
|
|
З |
З |
|
З |
З |
|
а |
|
|
б |
Рис. 3.20
Для определения выходного сопротивления подадим на выходные зажимы напряжение uЗС, а источник входного напряжения заменим его внутренним сопротивлением R1 (рис. 3.20, а).
90
Заменим участок цепи между клеммами исток и сток эквивалентным генератором ЭДС с внутренним сопротивлением Ri и ЭДС, равной SuЗИRi (см. рис. 3.20, б). Полярность генератора SuЗИ, а затем и эквивалентного генератора ЭДС SuЗИRi зависит от направления тока iС = iВЫХ, которое в свою очередь определяется полярностью мгновенного значения приложенного напряжения uЗС.
Для тока, протекающего в цепи (рис. 3.20, |
б) можно записать следующее |
|||||||||
выражение: |
|
|
|
|
||||||
iC = |
uЗС −SuЗИRi |
= |
uЗС −SiCR1Ri |
. |
(3.45) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
R1 + Ri |
R1 + Ri |
|
|||||||
Решая (3.45) относительно iС, получим |
|
|
|
|
||||||
|
iС = |
|
|
uЗС |
|
. |
(3.46) |
|||
|
R1 + Ri + SR1Ri |
|||||||||
Отсюда выходное сопротивление будет равно |
|
|||||||||
R ВЫХ = |
uЗС |
= R1 + Ri + SR1Ri . |
(3.47) |
|||||||
|
||||||||||
|
|
|
iC |
|
|
|
|
Полученные выше результаты можно объяснить наличием 100 %-ой отрицательной обратной связи по току параллельной по входу, как это было сделано для схемы с общей базой. На присутствие в схеме обратной связи указывает зависимость RВХ от сопротивления нагрузки и зависимость выходного сопротивления RВЫХ от величины R1. Указанная отрицательная обратная связь значительно расширяет полосу пропускания каскада с общим затвором и уменьшает нелинейные искажения. Увеличение сопротивления источника сигнала R1 ведёт к увеличению глубины ОС и, следовательно, к уменьшению нелинейных искажений.
Частотная характеристика каскада ограничивается входной динамической ёмкостью, которая определяется ёмкостями СЗИ и ССИ. Однако её влияние сказывается на значительно более высоких частотах, чем в схеме с общим истоком, так как она шунтируется малым входным сопротивлением транзистора, включенного по схеме с общим затвором.
91